2015-05-30
3645
2.1 Расчёт распространяется на сплошные подстилающие слои бетонные и из жаростойкого бетона на грунте и на теплоизоляционном слое из сыпучих материалов (шлак и др.), уложенных на плите перекрытия, а также из кислотоупорного бетона на грунте.
2.2 Полы производственных зданий условно разделяются на нижеследующие группы:
I - полы, на которые не устанавливается стационарное технологическое оборудование (для технологического оборудования устанавливаются специальные фундаменты, а полы воспринимают нагрузки от людей, транспортных средств, складируемых материалов);
II - полы, на которые устанавливается стационарное оборудование без особых требований к деформации основания (возникновение остаточных деформаций или трещин в подстилающем слое пола не приводит к нарушению нормальной эксплуатации стационарного оборудования, а при необходимости ремонта пола допускается перемещение этого оборудования на другой участок);
III - полы, на которые устанавливаются станки, насосы и другое не связанное в единые комплексные линии оборудование с особыми требованиями к основанию;
IV - полы, на которые устанавливаются автоматизированные линии, гибкие системы и т.д.
V - полы, в которых предусмотрено устройство гидроизоляции.
2.3 На схеме нагрузок в плане должна быть указана их наибольшая величина, размеры и форма следов опирания на пол и наименьшие расстояния между этими следами.
Собственный вес пола, а также нагрузки, равномерно распределённые по всей площади, при расчёте не учитываются.
2.4 В зависимости от формы и величины площади следа опирания различают следующие нагрузки:
а) Простого вида - равномерно распределённые по площади следа, расположенного в плане так, что наименьшие расстояния от центра следа одной нагрузки до следа другой нагрузки превышает 6 l, где l - характеристика гибкости плиты бетонного подстилающего слоя, принимаемая по табл. 2.3 или вычисляемая по формуле (см. п. 2.10).
При подстилающем слое на грунте основания различают следующие виды следа:
след в виде круга радиусом r р £ 6 l (в том числе от колёс безрельсовых транспортных средств);
след в виде прямоугольника длиной aр и шириной bр при ар ³ bр;
след, ограниченный с одной стороны прямой и имеющий размеры, при которых квадрат со стороной ар = 12,2 l вписывается в этот след, в этом случае расчёт ведут на нагрузку, равномерно распределённую по условному квадратному следу со стороной ар = 12,2 l;
след, ограниченный с двух сторон параллельными прямыми и имеющий размеры, при которых прямоугольник длиной ар = 12,2 l и шириной bр < 12,2 l вписывается в этот след, в этом случае расчёт ведут на нагрузку, равномерно распределённую по условному прямоугольному следу длиной ар = 12,2 l и шириной bр;
При подстилающем слое на теплоизоляции из сыпучих материалов, уложенных по плите перекрытия различают следующие виды следа:
след в виде прямоугольника с отношением сторон от 1 до 1,5, равновеликий следу в виде круга радиусом r р £ 2 l;
след в виде прямоугольника длиной ар £ 0,6 l, шириной bр < ар;
след в виде круга радиусом r р < 2 l (в том числе от колёс безрельсовых транспортных средств).
б) Сложного вида (рис. 1 и 2) - при подстилающем слое на грунте основания: равномерно распределённые по площади следа, отличающегося по величине или по форме следа от указанных в подпункте «а»;
неравномерно распределённые по площади следа;
расположенные так, что наименьшее расстояние от центра следа одной нагрузки до следа другой нагрузки менее 6 l.
Примечание: определение l приведено в п. 2.10, ар, bр и r р - в п.2.5
2.5 Для нагрузок простого вида расчётные размеры следа ар, bр и r р определяются по формулам:
ар = a + 2 h 1 (1)
bр = b + 2 h 1 (2)
r р = r + 2 h 1 (3)
где «а» и «b» -длина и ширина прямоугольного следа на поверхности покрытия в см; при опирании предметов на пол по образующей цилиндрической поверхности или ребром след условно принимают прямоугольным, у которого b = 0,11;
h 1 - толщина слоев пола, расположенных выше подстилающего слоя, в см;
r - радиус круга, равновеликого площади следа опирания на поверхности покрытия, в см;
- при прямоугольном следе:
(4)
- для следа колёс безрельсовых транспортных средств r = D /2. Величину «D» рассчитывают по формуле.
(5)
где F - площадь следа колеса в см2 для конкретного транспортного средства.
- при опирании предметов на пол углом, след условно принимают круглым, у которого r = 0,11, в см.
Если бетонный подстилающий слой используется в качестве покрытия, то принимают ар = а, bр = b, r р = r.
2.6 Расчётную нагрузку Р р от колеса транспортных средств определяют по формуле:
Р р = К · Р, (6)
где Р - нагрузка на колесо, кН;
К - коэффициент, учитывающий влияние нагрузки от других колёс; для транспортных средств с двумя осями К = 1,2, с тремя и четырьмя осями К = 1,8.
2.7 Проектирование и устройство подстилающих слоев в полах производственных зданий выполняется в соответствии с требованиями СНиП 2.03.13-88 «Полы», а также Раздела I настоящего документа.
2.8 Расчёт прочности пола с бетонным подстилающим слоем производят на изгиб. При нескольких нагрузках простого или сложного вида расчёт ведут на каждую из них в отдельности.
2.9 Напряжение растяжения при изгибе σр, МПа, в плите бетонного подстилающего слоя определяют по формуле
(7)
Толщину h, см, бетонного подстилающего слоя определяют по формуле:
(8)
В формулах (7) и (8):
М р - расчётный изгибающий момент, Н·см/см, (отнесённый к одному сантиметру ширины сечения плиты), определяемый при нагрузках простого вида по формулам (9), (11) и (12), при нагрузках сложного вида по формуле (13);
R δt- расчётное сопротивление растяжению, МПа, принимаемое по табл. 2.1. Толщина подстилающего слоя в производственных помещениях должна быть не менее 100 мм (см. СНиП 2.03.13-88 «Полы»).
Расчёт полов при нагрузках простого вида.
2.10 Расчётный изгибающий момент М р в плите бетонного подстилающего слоя, расположенного на грунте основания, при действии на пол нагрузки простого вида, равномерно распределённой по площади следа в виде прямоугольника (см. п. 2.4), определяют по формуле:
М р = К 1· Р р (9)
где Р р - расчётная нагрузка на всю площадь следа. кН, принимаемая в соответствии с п. 2.6; для следа, условно принятого прямоугольным (см. п.п. 2.4 и 2.5) Р р равняется нагрузке на площади этого условного следа;
К 1 - коэффициент, принимаемый по таблице 2.4 в зависимости от отношения ар / l = а; bр/ l = β
где ар и bр - расчётные длина и ширина прямоугольного следа (ар ³ bр) в см, определяемые по п. 2.5,
l - характеристика гибкости плиты бетонного подстилающего слоя в см, принимаемая по табл. 2.3 или определяемая по формуле:
(10)
где E б - начальный модуль упругости при сжатии и растяжении бетона в МПа, принимаемый по табл. 2.1;
h - толщина бетонного подстилающего слоя в см;
К 0 - коэффициент постели грунта основания в Н/см2, принимаемый по табл. 2.2.
2.11 Расчётный изгибающий момент М р в плите бетонного подстилающего слоя, расположенного на грунте основания, при действии на пол нагрузки простого вида, равномерно распределённой по площади следа в виде круга (см. п.п. 2.4 и 2.5) определяют по формуле:
М р = К 3· Р р (11)
где К 3 - коэффициент, принимаемый по табл. 2.6, в зависимости от отношения r р/ l = ρ;
r р - определяется по п. 2.5;
Р р и l - определяется по п. 2.10.
2.12 Расчётный изгибающий момент М р в плите бетонного подстилающего слоя, расположенного на слое грунта или сыпучего материала толщиной h¢ в см, уложенного по жесткому основанию (например, на теплоизоляционной засыпке, уложенной по железобетонному перекрытию), при действии на пол нагрузки простого вида (см. п. 2.4) определяют по формуле:
М Р = К 2· Р Р (12)
где К 2 - коэффициент, принимаемый по табл. 2.5, в зависимости от отношения r р/ l = ρ и h¢ / l;
r р - определяется по п. 2.5;
Р р и l - определяется по п. 2.10.
2.13 Расчёт плиты бетонного подстилающего слоя на изгиб при нагрузках простого вида производят следующим образом. Вначале устанавливают Р р, К 0 и соответственно ар, bр или r р и h; принимают бетон по прочности на сжатие класса В22,5 (марки 300), ориентировочно задаются значением h = 10 см, находят l и соответственно a, β или ρ и h¢ / l; определяют К 1 (табл. 2.4), К 2 (табл. 2.5) или К 3 (табл. 2.6), М р и вычисляют σр.
Если полученное значение σр равно или на 1-5% отличается от R δt, то ориентировочно принятое значение h = 10 см принимают за окончательное, в противном случае расчёт повторяют.
При повторном расчёте надо учитывать следующее:
а) если при ранее произведённом расчёте получилось σр > R δt, то задаются большим значением h;
б) если при предварительно принятом h = 10 см по расчёту получилось σр < R δt для бетона марки 300, то, сохраняя h = 10 см, повторным расчётом устанавливают более низкую марку бетона.
Таблица 2.1
| Класс бетона (марка бетона) | Начальные модули упругости при сжатии и растяжении, МПа | Расчётные сопротивления растяжению, R δt,МПа | Показатель надёжности расчётных сопротивлений t (справочно) | Вероятность отказа подстилающего слоя (справочно) | Рекомендуемая группа пола (см. п. 2.2) | ||
| на статические нагрузки | на динамические, многократно повторяющиеся нагрузки1 | ||||||
| В15 | 1,30 | 0,975 | 2,05 | 0,0202 | I | ||
| (М200) | 1,20 | 0,9 | 2,47 | 0,0068 | II | ||
| 1,05 | 0,8 | 3,08 | 0,0011 | III | |||
| 0,69* | 0,52* | 4,56 | 0,000026 | IV, V | |||
| В20 | 1,56 | 1,16 | 2,06 | 0,0190 | I | ||
| (М250) | 1,44 | 1,07 | 2,51 | 0,0056 | II | ||
| 1,26 | 0,95 | 3,06 | 0,0012 | III | |||
| 0,83* | 0,62* | 4,52 | 0,000032 | IV, V | |||
| В22,5 | 1,65 | 1,25 | 2,09 | 0,0184 | I | ||
| (М300) | 1,50 | 1,13 | 2,58 | 0,0050 | II | ||
| 1,35 | 1,0 | 3,06 | 0,0012 | III | |||
| 0,90* | 0,675* | 4,50 | 0,000034 | IV, V | |||
| В25 | 1,77 | 1,32 | 2,08 | 0,0193 | I | ||
| (М350) | 1,61 | 1,20 | 2,54 | 0,0062 | II | ||
| 1,45 | 1,07 | 3,05 | 0,0013 | III | |||
| 0,97* | 0,72* | 4,43 | 0,000047 | IV, V | |||
| В30 | 1,95 | 1,46 | 2,06 | 0,0197 | I | ||
| (М400) | 1,80 | 1,35 | 2,47 | 0,0068 | II | ||
| 1,60 | 1,20 | 3,01 | 0,0014 | III | |||
| 1,10* | 0,825* | 4,40 | 0,000054 | IV, V |
*Указанные значения расчётных сопротивлений бетона соответствуют величинам, приведённым в СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции»
1 - от безрельсовых транспортных средств, от предметов, устанавливаемых на пол при помощи кранов.
Таблица 2.2
Значения коэффициента постели грунтов основания и теплоизоляционных засыпок на перекрытиях
| Грунт и засыпка | Содержание по массе зёрен, крупнее | Коэффициент постели K 0, в Н/см3 при расположении грунта основания | |
| выше зоны опасного капиллярного поднятия грунтовых вод1 | в зоне опасного капиллярного поднятия грунтовых вод1 | ||
| Песок крупный и гравилистый | 0,5 мм, более 50%. | ||
| Песок средней крупности | 0,25 мм, более 50% | ||
| Песок мелкий | 0,1 мм, более 75% | ||
| Супесь | 0,05 мм, более 50% | ||
| Песок пылеватый | 0,1 мм менее 75% | ||
| Суглинок, глина | 0,05 мм, более 40% | ||
| Супесь, суглинок и глина пылеватые | 0,05 мм, менее 40% | ||
| Засыпки шлаковые с применением шлака высококалорийных углей | 2 мм, более 80% | - | |
| Засыпки шлаковые с применением шлака из бурых углей | 2 мм, более 70% | - |
1 - Высоту опасного капиллярного поднятия грунтовых вод надлежит принимать от горизонта грунтовых вод:
0,3 м - для крупного песка;
0,5 м - для песка средней крупности и мелкого;
1,5 м - для песка пылеватого;
2,0 м - для суглинка, пылеватых суглинка и супеси, глины.
Таблица 2.3
Характеристика l гибкости плиты бетонного подстилающего слоя
| Класс бетона (марка бетона) | Н в см | Значение l, см, при К 0 , Н/см3 | |||||||||||
| В15 (М200) | 51,2 | 49,2 | 47,6 | 46,2 | 45,0 | 44,0 | 43,0 | 42,2 | 41,3 | 40,7 | 40,0 | 39,4 | |
| 53.6 | 51,6 | 49,9 | 48,5 | 47,2 | 46,1 | 45,1 | 44,2 | 43,4 | 42,7 | 42,0 | 41,4 | ||
| 57,6 | 55,5 | 53,6 | 52,1 | 50,7 | 49,5 | 48,6 | 47,5 | 46,6 | 45,8 | 45,1 | 44,1 | ||
| 61,5 | 58,4 | 57,2 | 55,6 | 54,3 | 52,9 | 51,7 | 50,7 | 49,6 | 48,9 | 48,1 | 47,4 | ||
| 65,2 | 62,9 | 60,8 | 59,0 | 57,5 | 56,1 | 54,9 | 53,8 | 52,8 | 52,0 | 51,1 | 50,3 | ||
| 69,0 | 66,4 | 64,2 | 62,4 | 60,8 | 59,3 | 58,1 | 56,9 | 55,9 | 55,0 | 54,0 | 53,2 | ||
| 72,8, | 70,0 | 67,7 | 65,7 | 63,9 | 62,4 | 61,1 | 59,9 | 58,8 | 57,8 | 56,9 | 56,0 | ||
| В22.5 (М300) | 76,3 | 73,4 | 71,0 | 69,0 | 67,2 | 65,6 | 64,2 | 62,9 | 61,7 | 60,7 | 59,7 | 58,8 | |
| 81,7 | 76,8 | 74,3 | 72,2 | 70,3 | 68,6 | 67,1 | 65,9 | 64,7 | 63,5 | 62,5 | 61,5 | ||
| 83,4 | 80,2 | 77,6 | 75,3 | 73,3 | 71,6 | 70,1 | 68,7 | 67,4 | 66,3 | 65,2 | 64,2 | ||
| 86,8 | 83,5 | 80,7 | 78,5 | 76,4 | 74,6 | 73,0 | 71,5 | 70,2 | 69,0 | 67,9 | 67,0 | ||
| 90,2 | 86,8 | 84,0 | 81,5 | 79,4 | 77,6 | 75,9 | 74,3 | 73,0 | 71,7 | 70,6 | 69,6 | ||
| 93,6 | 90,0 | 87,1 | 84,6 | 82,3 | 80,5 | 78,7 | 77,2 | 75,6 | 74,4 | 73,3 | 72,1 | ||
| 96,9 | 93,3 | 90,1 | 87,6 | 85,3 | 83,3 | 81,5 | 79,9 | 78,4 | 77,0 | 75,9 | 75,7 | ||
| 100,2 | 96,4 | 93,4 | 90,5 | 88,2 | 86,1 | 84,3 | 82,6 | 81,1 | 79,7 | 78,4 | 77,2 | ||
| 103,4 | 99,5 | 96,3 | 93,4 | 91,0 | 88,9 | 87,0 | 85,3 | 83,7 | 82,3 | 80,9 | 79,7 | ||
| 106,7 | 102,6 | 99,3 | 96,4 | 93,9 | 91,7 | 89,6 | 87,9 | 86,3 | 84,8 | 83,5 | 82,2 | ||
| 109,8 | 105,7 | 102,2 | 99,3 | 96,7 | 94,4 | 92,4 | 90,5 | 88,9 | 87,3 | 86,0 | 84,7 | ||
| 113,0 | 108,7 | 105,1 | 102,0 | 99,4 | 97,1 | 95,0 | 93,1 | 91,4 | 89,9 | 88,4 | 87,1 | ||
| 116,1 | 111,7 | 108,1 | 104,9 | 102,2 | 99,8 | 97,6 | 95,7 | 93,9 | 92,3 | 90,9 | 89,5 | ||
| 119,2 | 114,7 | 110,9 | 107,7 | 104,9 | 102,9 | 102,4 | 100,2 | 98,3 | 94,8 | 93,3 | 91,9 | ||
| 122,3 | 117,7 | 113,8 | 110,5 | 107,6 | 107,6 | 105,1 | 102,8 | 100,8 | 97,2 | 95,7 | 94,3 | ||
| 55,4 | 53,3 | 51,6 | 50,1 | 48,8 | 47,6 | 46,6 | 45,7 | 44,8 | 44,1 | 43,3 | 42,7 | ||
| 59,5 | 57,3 | 55,4 | 53,8 | 52,4 | 51,1 | 50,0 | 49,1 | 48,2 | 47,3 | 46,6 | 45,9 | ||
| 63,5 | 61,1 | 59,1 | 57,4 | 55,9 | 54,6 | 53,4 | 52,4 | 51,4 | 50,5 | 49,7 | 49,0 | ||
| 67,5 | 64,9 | 62,8 | 61,0 | 59,4 | 58,0 | 56,7 | 55,6 | 54,6 | 53,6 | 52,8 | 52,0 | ||
| 71,3 | 68,6 | 66,4 | 64,4 | 62,8 | 61,3 | 60,0 | 58,8 | 57,7 | 56,7 | 55,8 | 55,0 | ||
| 75,1 | 72,3 | 69,9 | 67,9 | 66,1 | 64,5 | 63,2 | 61,9 | 60,8 | 59,7 | 58,8 | 57,9 | ||
| В30 | 78,9 | 75,8 | 73,3 | 71,2 | 69,4 | 67,7 | 66,3 | 65,0 | 63,8 | 62,7 | 61,7 | 60,8 | |
| (М400) | 82,5 | 79,4 | 76,8 | 74,5 | 72,6 | 70,9 | 69,4 | 68,0 | 66,7 | 65,6 | 64,6 | 63,6 | |
| 86,1 | 82,8 | 80,1 | 77,8 | 75,8 | 74,0 | 72,4 | 71,0 | 69,7 | 68,5 | 67,4 | 66,4 | ||
| 89,7 | 86,3 | 83,5 | 81,0 | 78,9 | 77,1 | 75,4 | 73,9 | 72,5 | 71,3 | 70,2 | 69,1 | ||
| 93,2 | 89,7 | 86,7 | 84,2 | 82,0 | 80,1 | 78,4 | 76,8 | 75,4 | 74,1 | 72,9 | 71,8 | ||
| 96,6 | 93,0 | 89,9 | 87,3 | 85,1 | 83,1 | 81,3 | 79,7 | 78,2 | 76,9 | 75,6 | 74,5 | ||
| 100,1 | 96,3 | 93,1 | 90,4 | 88,1 | 86,0 | 84,2 | 82,5 | 81,0 | 79,6 | 78,3 | 77,1 | ||
| 103,5 | 99,6 | 96,3 | 93,5 | 91,1 | 88,9 | 87,0 | 85,3 | 83,7 | 82,3 | 81,0 | 79,8 | ||
| 106,8 | 102,8 | 99,4 | 96,5 | 94,0 | 91,8 | 89,8 | 88,1 | 86,4 | 85,0 | 83,6 | 82,3 | ||
| 110,2 | 106,0 | 102,5 | 99,5 | 96,9 | 94,7 | 92,6 | 90,8 | 89,1 | 87,6 | 86,2 | 84,9 | ||
| 113,4 | 109,2 | 105,6 | 102,5 | 99,8 | 97,5 | 95,4 | 93,5 | 91,8 | 90,2 | 88,7 | 87,4 | ||
| 116,7 | 112,3 | 108,6 | 105,4 | 102,7 | 100,3 | 96,2 | 96,2 | 94,4 | 92,8 | 91,3 | 89,9 | ||
| 119,9 | 115,4 | 111,6 | 108,4 | 105,4 | 103,1 | 98,9 | 98,9 | 97,0 | 95,4 | 93,8 | 92,4 | ||
| 123,1 | 118,5 | 114,6 | 111,3 | 108,4 | 105,8 | 101,5 | 101,5 | 99,6 | 97,9 | 96,3 | 94,9 | ||
| 126,3 | 121,5 | 117,5 | 114,1 | 111,1 | 108,5 | 104,1 | 104,1 | 102,2 | 100,4 | 98,8 | 97,3 |
Таблица 2.4
Коэффициент K 1
| α | Значение коэффициента K 1 при β | |||||||||
| 0,1 | 0,2 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 1,0 | 1,2 | 1,4 | 1,6 | 1,8 | |
| 0,1 | 140,4 | - | - | - | - | - | - | -. | - | - |
| 0,2 | 135,7 | 132,5 | - | - | - | - | - | - | - | |
| 0,4 | 127,1 | 123,9 | 118,3 | - | - | - | - | - | - | - |
| 0,6 | 119,8 | 116,2 | 110,8 | 105,9 | - | - | - | - | - | - |
| 0,8 | 112,2 | 109,8 | 103,9 | 99,2 | 95,0 | - | - | - | - | - |
| 1,0 | 105,7 | 102,9 | 97,7 | 93,1 | 89,0 | 85,5 | - | - | - | - |
| 1,2 | 99,7 | 97,0 | 91,9 | 87,5 | 83,5 | 80,0 | 76,9 | - | - | - |
| 1,4 | 94,3 | 91,6 | 86,7 | 82,4 | 78,5 | 75,2 | 72,1 | 69,3 | - | - |
| 1,6 | 89,4 | -86,8 | 82,0 | 77,8 | 74,0 | 70,7 | 67,7 | 64,9 | 62,3 | - |
| 1,8 | 84,8 | 82,3 | 77,6 | 73,5 | 69,9 | 66,6 | 63,7 | 60,9 | 58,4 | 56,1 |
| 2,0 | 80,6 | 78,1 | 73,5 | 69,5 | 66,0 | 62,9 | 60,0 | 57,3 | 54,9 | 52,6 |
| 2,2 | 76,7 | 74,3 | 69,8 | 65,9 | 62,5 | 59,4 | 56,6 | 54,0 | 51,6 | 49,3 |
| 2,4 | 73,1 | 70,7 | 66,4 | 62,6 | 59,3 | 56,2 | 53,5 | 50,9 | 48,5 | 46,3 |
| 2,6 | 69,7 | 67,4 | 63,2 | 59,6 | 56,3 | 53,3 | 50,6 | 48,1 | 45,7 | 43,5 |
| 2,8 | 68,7 | 64,4 | 60,3 | 56,8 | 53,5 | 50,6 | 47,9 | 45,4 | 43,2 | 41,0 |
| 3,0 | 66,6 | 61,5 | 57,6 | 54,1 | 50,9 | 48,1 | 45,4 | 43,0 | 40,8 | 38,7 |
| 3,2 | 61,0 | 58,9 | 55,1 | 51,6 | 48,5 | 45,7 | 43,2 | 40,8 | 38,6 | 36,6 |
| 3,4 | 58,5 | 56,4 | 52,7 | 49,3 | 46,3 | 43,6 | 41,1 | 38,8 | 36,6 | 34,6 |
| 3,6 | 56,1 | 54,1 | 50,5 | 47,2 | 44,3 | 41,6 | 39,1 | 36,9 | 34,8 | 32,8 |
| 3,8 | 53,9 | 51,9 | 48,4 | 45,3 | 42,4 | 39,8 | 37,3 | 35,1 | 33,1 | 31,2 |
| 4,0 | 51,9 | 50,0 | 46,4 | 43,5 | 40,7 | 38,1 | 35,7 | 33,5 | 31,5 | 29,7 |
| 4,2 | 49,9 | 48,1 | 44,8 | 41,7 | 39,0 | 36,5 | 34,2 | 32,1 | 30,1 | 28,3 |
| 4,4 | 48,0 | 46,3 | 43,1 | 40,1 | 37,4 | 35,0 | 32,7 | 30,7 | 28,8 | 27,0 |
| 4,6 | 46,3 | 44,6 | 41,5 | 38,6 | 36,0 | 33,6 | 31,4 | 29,4 | 27,5 | 25,7 |
| 4,8 | 44,7 | 43,0 | 40,0 | 37,2 | 34,7 | 32,4 | 30,2 | 28,2 | 26,3 | 24,5 |
| 5,0 | 43,2 | 41,5 | 38,6 | 35,9 | 33,5 | 31,2 | 29,0 | 27,0 | 25,2 | 23,5 |
| 5,2 | 41,8 | 40,2 | 37,3 | 34,7 | 32,3 | 30,0 | 27,9 | 25,9 | 24,1 | 22,5 |
| 5,4 | 40,4 | 38,9 | 36,1 | 33,5 | 31,1 | 28,9 | 26,9 | 24,9 | 23,1 | 21,5 |
| 5,6 | 39,1 | 37,6 | 34,9 | 32,4 | 30,1 | 27,9 | 25,9 | 24,0 | 22,2 | 20,6 |
| 5,8 | 37,9 | 36,4 | 33,8 | 31,3 | 29,1 | 26,9 | 24,9 | 23,1 | 21,4 | 19,82 |
| 6,0 | 36,7 | 35,3 | 32,7 | 30,3 | 28,1 | 26,0 | 24,1 | 22,3 | 20,6 | 19,08 |
| 6,5 | 34,0 | 32,7 | 30,2 | 28,0 | 26,0 | 24,0 | 22,1 | 20,4 | 18,89 | 17,43 |
| 7,0 | 31,7 | 30,5 | 28,2 | 26,1 | 24,1 | 22,3 | 20,5 | 18,89 | 17,40 | 16,02 |
| 7,5 | 29,7 | 28,5 | 26,4 | 24,4 | 22,5 | 20,8 | 19,15 | 17,60 | 16,16 | 14,84 |
| 8,0 | 27,8 | 26,7 | 24,7 | 22,9 | 21,1 | 19,5 | 17,95 | 16,49 | 15,14 | 13,87 |
| 9,0 | 24,7 | 23,7 | 21,9 | 20,3 | 18,77 | 17,31 | 15,93 | 14,65 | 13,43 | 12,29 |
| 10,0 | 22,2 | 21,3 | 19,73 | 18,23 | 16,88 | 15,56 | 14,32 | 13,15 | 12,07 | 11,05 |
| 11,0 | 20,2 | 19,39 | 17,94 | 16,59 | 15,33 | 14,13 | 13,01 | 11,95 | 10,95 | 10,03 |
| 12,2 | 18,18 | 17,48 | 16,16 | 14,95 | 13,88 | 12,73 | 11,72 | 10,76 | 9,87 | 9,04 |
Продолжение таблицы 2.4
Коэффициент K 1
| α | Значение коэффициента K 1 при β | |||||||||
| 2,0 | 2,2 | 2,4 | 2,6 | 2,8 | 3,0 | 3,2 | 3,4 | 3,6 | 3,8 | |
| 0,1 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 0,2 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 0,4 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 0,6 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 0,8 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 1,0 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 1,2 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 1,4 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 1,6 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 1,8 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 2,0 | 50,4 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 2,2 | 47,2 | 45,2 | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 2,4 | 44,3 | 42,3 | 40,4 | - | - | - | - | - | - | - |
| 2,6 | 41,5 | 39,6 | 37,8 | 36,1 | - | - | - | - | - | - |
| 2,8 | 39,0 | 37,1 | 35,4 | 33,8 | 32,2 | - | - | - | - | - |
| 3,0 | 36,7 | 34,9 | 33,2 | 31,6 | 30,0 | 28,5 | - | - | - | - |
| 3,2 | 34,7 | 32,9 | 31,2 | 29,6 | 28,0 | 26,6 | 25,2 | - | - | - |
| 3,4 | 32,8 | 31,0 | 29,4 | 27,8 | 26,3 | 24,9 | 23,5 | 22,1 | - | - |
| 3,6 | 31,0 | 29,2 | 27,6 | 26,1 | 24,7 | 23,3 | 21,9 | 20,7 | 19,47 | - |
| 3,8 | 29,4 | 27,6 | 26,0 | 24,5 | 23,2 | 21,9 | 20,6 | 19,43 | 18,23 | 17,07 |
| 4,0 | 27,9 | 26,1 | 24,5 | 23,1 | 21,8 | 20,6 | 19,38 | 18,21 | 17,08 | 15,98 |
| 4,2 | 26,5 | 24,8 | 23,5 | 21,9 | 20,6 | 19,4 | 18,22 | 17,10 | 16,03 | 15,00 |
| 4,4 | 25,2 | 23,6 | 22,1 | 20,7 | 19,47 | 18,29 | 17,16 | 16,09 | 15,08 | 14,11 |
| 4,6 | 24,0 | 22,4 | 21,0 | 19,64 | 18,43 | 17,28 | 16,19 | 15,16 | 14,22 | 13,31 |
| 4,8 | 22,9 | 21,4 | 19,96 | 18,65 | 17,46 | 16,35 | 15,31 | 14,34 | 13,44 | 12,59 |
| 5,0 | 21,9 | 20,4 | 19,00 | 17,73 | 16,57 | 15,50 | 14,51 | 13,59 | 12,74 | 11,94 |
| 5,2 | 20,9 | 19,43 | 18,11 | 16,88 | 15,75 | 14,72 | 13,78 | 12,91 | 12,10 | 11,35 |
| 5,4 | 19,96 | 18,57 | 17,28 | 16,09 | 15,00 | 14,00 | 13,10 | 12,28 | 11,52 | 10,82 |
| 5,6 | 19,13 | 17,78 | 16,51 | 15,36 | 14,30 | 13,34 | 12,48 | 11,70 | 10,99 | 10,34 |
| 5,8 | 18,37 | 17,04 | 15,81 | 14,69 | 13,66 | 12,74 | 11,92 | 11,18 | 10,50 | 9,89 |
| 6,0 | 17,67 | 16,36 | 15,16 | 14,07 | 13,08 | 12,12 | 11,40 | 10,70 | 10,06 | 9,48 |
| 6,5 | 16,08 | 14,85 | 13,72 | 12,71 | 11,80 | 10,99 | 10,28 | 9,65 | 9,08 | 8,58 |
| 7,0 | 14,75 | 13,59 | 12,53 | 11,59 | 10,75 | 10,01 | 9,35 | 8,78 | 8,27 | 7,83 |
| 7,5 | 13,63 | 12,54 | 11,55 | 10,66 | 9,88 | 9,19 | 8,58 | 8,06 | 7,60 | 7,20 |
| 8,0 | 12,71 | 11,66 | 10,72 | 9,89 | 9,15 | 8,50 | 7,94 | 7,45 | 7,03 | 6,67 |
| 9,0 | 11,24 | 10,29 | 9,43 | 8,68 | 8,02 | 7,44 | 6,94 | 6,52 | 6,15 | 5,83 |
| 10,0 | 10,09 | 9,22 | 8,44 | 7,76 | 7,15 | 6,63 | 6,18 | 5,80 | 5,48 | 5,21 |
| 11,0 | 9,17 | 8,37 | 7,66 | 7,04 | 6,49 | 6,01 | 5,59 | 5,25 | 4,95 | 4,70 |
| 12,2 | 8,26 | 7,54 | 6,91 | 6,34 | 5,84 | 5,40 | 5,03 | 4,72 | 4,46 | 4,28 |
Продолжение таблицы 2.4
Коэффициент K 1
| α | Значение коэффициента K 1 при β | |||||||||
| 4,0 | 4,2 | 4,4 | 4,6 | 4,8 | 5,0 | 5,2 | 5,4 | 5,6 | 5,8 | |
| 0,1 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 0,2 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 0,4 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 0,6 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 0,8 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 1,0 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 1,2 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 1,4 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 1,6 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 1,8 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 2,0 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 2,2 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 2,4 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 2,6 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 2,8 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 3,0 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 3,2 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 3,4 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 3,6 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 3,8 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 4,0 | 14,91 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 4,2 | 13,99 | 13,00 | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 4,4 | 13,18 | 12,25 | 11,31 | - | - | - | - | - | - | - |
| 4,6 | 12,45 | 11,60 | 10,76 | 9,89 | - | - | - | - | - | - |
| 4,8 | 11,79 | 11,02 | 10,28 | 9,52 | 8,72 | - | - | - | - | - |
| 5,0 | 11,20 | 10,50 | 9,84 | 9,16 | 8,38 | - | - | - | - | - |
| 5,2 | 10,67 | 10,08 | 9,43 | 8,32 | 8,06 | 7,43 | 6,91 | - | - | - |
| 5,4 | 10,19 | 9,60 | 9,05 | 8,50 | 7,76 | 7,14 | 6,64 | 6,23 | - | - |
| 5,6 | 9,75 | 9,20 | 8,70 | 8,19 | 7,47 | 6,87 | 6,38 | 5,98 | 5,65 | - |
| 5,8 | 9,34 | 8,83 | 8,37 | 7,90 | 7,20 | 6,62 | 6,15 | 5,76 | 5,43 | 5,15 |
| 6,0 | 8,96 | 8,49 | 8,06 | 7,62 | 6,94 | 6,39 | 5,93 | 5,55 | 5,23 | 4,96 |
| 6,5 | 8,13 | 7,73 | 7,36 | 6,99 | 6,36 | 5,84 | 5,84 | 5,07 | 4,77 | 4,53 |
| 7,0 | 7,44 | 7,08 | 6,77 | 6,45 | 5,85 | 5,37 | 5,37 | 4,65 | 4,38 | 4,17 |
| 7,5 | 6,85 | 6,54 | 6,25 | 5,97 | 5,42 | 4,96 | 4,96 | 4,29 | 4,06 | 3,88 |
| 8,0 | 6,35 | 6,07 | 5,81 | 5,56 | 5,05 | 4,62 | 4,62 | 3,99 | 3,80 | 3,65 |
| 9,0 | 5,56 | 5,32 | 5,09 | 4,88 | 4,41 | 4,04 | 4,04 | 3,53 | 3,39 | 3,26 |
| 10,0 | 4,97 | 4,75 | 4,55 | 4,35 | 3,93 | 3,60 | 3,35 | 3,18 | 3,06 | 2,94 |
| 11,0 | 4,48 | 4,48 | 4,29 | 4,12 | 3,55 | 3,25 | 3,03 | 2,89 | 2,77 | 2,67 |
| 12,2 | 4,03 | 4,03 | 3,86 | 3,70 | 3,53 | 2,92 | 2,73 | 2,61 | 2,51 | 2,41 |
Окончание таблицы 2.4
Коэффициент K 1
| α | Значение коэффициента K 1 при β | ||||||||
| 6,0 | 6,5 | 7,0 | 7,5 | 8,0 | 9,0 | 10,0 | 11,0 | 12,2 | |
| 0,1 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 0,2 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 0,4 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 0,6 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 0,8 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 1,0 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 1,2 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 1,4 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 1,6 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 1,8 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 2,0 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 2,2 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 2,4 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 2,6 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 2,8 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 3,0 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 3,0 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 3,2 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 3,4 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 3,6 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 3,8 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 4,0 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 4,2 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 4,4 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 4,6 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 4,8 | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 5,0 | 4,73 | - | - | - | - | - | - | - | - |
| 5,2 | 4,32 | 3,92 | - | - | - | - | - | - | - |
| 5,4 | 4,17 | 3,63 | 3,33 | - | - | - | - | - | - |
| 5,6 | 3,88 | 3,40 | 3,12 | 2,91 | - | - | - | - | |
| 5,8 | 3,65 | 3,20 | 2,94 | 2,74 | 2,57 | - | - | - | - |
| 6,0 | 3,26 | 2,86 | 2,64 | 2,46 | 2,31 | 2,05 | - | - | - |
| 6,5 | 2,94 | 2,58 | 2,38 | 2,22 | 2,09 | 1,853 | 1,668 | - | - |
| 7,0 | 2,67 | 2,34 | 2,17 | 2,02 | 1,897 | 1,687 | 1,518 | 1,38 | - |
| 7,5 | 2,41 | 2,11 | 1,956 | 1,825 | 1,711 | 1,521 | 1,368 | 1,244 | 1,122 |
| 8,0 | 6,35 | 6,07 | 5,81 | 5,56 | 5,05 | 4,62 | 4,62 | 3,99 | 3,80 |
| 9,0 | 5,56 | 5,32 | 5,09 | 4,88 | 4,41 | 4,04 | 4,04 | 3,53 | 3,39 |
| 10,0 | 4,97 | 4,75 | 4,55 | 4,35 | 3,93 | 3,60 | 3,35 | 3,18 | 3,06 |
| 11,0 | 4,48 | 4,48 | 4,29 | 4,12 | 3,55 | 3,25 | 3,03 | 2,89 | 2,77 |
| 12,2 | 4,03 | 4,03 | 3,86 | 3,70 | 3,53 | 2,92 | 2,73 | 2,61 | 2,51 |
Таблица 2.5
Значение коэффициента К 2
| ρ | Значение коэффициента К 2 при h / l | ||||||
| 0,1 | 0,2 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | |||
| 0,1 | |||||||
| 0,2 | |||||||
| 0,3 | |||||||
| 0,4 | |||||||
| 0,5 | |||||||
| 0,6 | |||||||
| 0,7 | |||||||
| 0,8 | |||||||
| 0,9 | |||||||
| 1,0 | |||||||
| 1,1 | |||||||
| 1,2 | |||||||
| 1,3 | - | ||||||
| 1,4 | - | ||||||
| 1,5 | - | - | |||||
| 1,6 | - | - | |||||
| 1,7 | - | - | - | ||||
| 1,8 | - | - | - | ||||
| 1,9 | - | - | - | - | |||
| 2,0 | - | - | - | - |
Таблица 2.6
Значение коэффициента K 3
| ρ | K 3 | ρ | K 3 | ρ | K 3 | ρ | K 3 |
| 0,02 | 145,9 | 0,42 | 97,9 | 2,1 | 17,88 | 4,1 | 2,92 |
| 0,04 | 142,9 | 0,44 | 96,0 | 2,2 | 15,95 | 4,2 | 2,78 |
| 0,06 | 139,9 | 0,46 | 94,2 | 2,3 | 14,13 | 4,3 | 2,65 |
| 0,08 | 137,1 | 0,48 | 92,4 | 2,4 | 12,50 | 4,4 | 2,53 |
| 0,10 | 134,3 | 0,5 | 90,7 | 2,5 | 11,05 | 4,5 | 2,43 |
| 0,12 | 131,6 | 0,6 | 82,6 | 2,6 | 9,73 | 4,6 | 2,34 |
| 0,14 | 128,9 | 0,7 | 75,2 | 2,7 | 8,55 | 4,7 | 2,25 |
| 0,16 | 126,3 | 0,8 | 68,6 | 2,8 | 7,56 | 4,8 | 2,16 |
| 0,18 | 123,8 | 0,9 | 62,5 | 2,9 | 6,74 | 4,9 | 2,08 |
| 0,20 | 121,3 | 1,0 | 56,9 | 3,0 | 6,08 | 5,0
Понравилась статья? Добавь ее в закладку (CTRL+D) и не забудь поделиться с друзьями:
Подборка статей по вашей теме:
  7109 6933 |