на металлическом кабеле.
Расчётную длину участка регенерации Lр определяем из уравнения
|
где
Аздоп - допустимая защищённость сигнала от помех, определяемая нормами на допустимую вероятность ошибки рош используемого участка первичной сети;
Азож - ожидаемая защищённость сигнала от помех, определяемая фактическим отношением сигнал/шум, которое зависит от линейного кода, типа используемого кабеля, способа организации двусторонней связи и др. факторов.
Определение допустимой защищённости Аздоп(L) осуществляем по (2.41 - 2.43) учебного пособия [ 5 ], с учётом приближённой оценки влияния длины линии L на Аздоп(L), следующим образом:
|
- 0.5*Lg(L)
Здесь
А доп.пик - допустимая защищённость идеального регенератора по отношению к пиковому значению помехи. При использовании квазитроичных линейных кодов Адоп.пик = 6 дБ;
DАдоп.р - ухудшение допустимой защищённости реального регенератора по сравнению с идеальным за счёт действия внутренних шумов и нестабильностей. Численное значение DАдоп.р выбирается в соответствии с (2.44) [ 5 ] или по указанию преподавателя, но не менее 1 дБ;
|
|
DРпик.ш.х - пик-фактор помехи линейного тракта, которая в основном определяет ожидаемую вероятность ошибки. В обозначении пик-фактора символ " х "принимает разные значения (с. б, д и т д) в соответствии с тем, какие шумы преимущественно определяют эту защищённость(с -для собственных шумов СШ; б – для шумов линейных переходов на ближний конец ЛП-БК и т.д). При этом
|
Dрпик. ш. б = [11 + 5*Lg(B)] + 0.5*(C-10) дБ
Здесь «С» - значение отрицательной степени числа, характеризующего допустимую вероятность ошибки на 1км проектируемого тракта:
рдоп1 = 10-C
|
С = Lg(1/рдоп1)
В качестве допустимой вероятности ошибки проектируемого тракта, заданной ИД длины L, будем использовать BER с учётом только фоновых ошибок ES (см П.15-4 и пример 1 в приложении П-15). Тогда
|
Ниже даются указания по определению допустимой и ожидаемой защищённостей разных линий передачи (подробные разъяснения см в [ 5 ]).
Для коаксиального кабеля(КК)
ШЛТр = СШ.
В этом случае
|
Азож(L) = Азс(L)
Азс(L) = (рпер - рш.вх +2,36) - 0,876*[a(fp)*L] –
- 3,96*10-3 *[a(fp)*L]2
|
рпер = 10*Lg[ U2вых *10 3 / Z] дБ
рш.вх = -[105 - 10*Lg(fp)} дБ
Для одночетвёрочного симметричного кабеля с использованием однокабельного дуплекса (1х4 СК + ОКД)
ШЛТр = ЛП - БК.
В этом случае
Аздоп.(L) = Аздоп.б(L)
|
|
|
+ DАдоп.р – 0.5*Lg(L)
Азож(L) = Азб(L))
|
-0,917*[a(fp)*L] – 2,6*10-3 *[a(fp)*L]2
А01 ® смотри в [ 5 ] Табл П 2.2 на стр 69.
Для одночетвёрочного симметричного кабеля с использованием духкабельного дуплекса (1х4 СК + ДКД)
ШЛТр =СШ + ЛП - ДК - ВВ
В этом случае
|
+ DАдоп.р - 0.5*Lg(L)
Азож(L) = Азс(L) - DА оп,
где
Азс(L) = (рпер - рш.вх +2,36) - 0,876*[a(fp)*L] –
-3,96*10-3 *[a(fp)*L]2
|
DА = А01 -[5+ 10*Lg(L)] - 40*Lg(fр) - DАдоп.р
А01 ® смотри в [ 5 ] Табл П 2.2 на стр 69.
Для многочетвёрочного симметричного кабеляс использованием однокабельного дуплекса ( nх4 СК + ОКД).
ШЛТр = (ШЛП-БК-МВ)*nв + (ШЛП-ДК - MВ)*(nв-1) + (ШЛП - ДК - ВВ) + СШ.
Так как СШ<<(ШЛП - БК - МВ), а (ШЛП - ДК - MВ) << (ШЛП - ДК - ВВ), то
ШЛТр = (ЛП-БК-МВ)*nв+ (ЛП-ДК-ВВ).
При больших nвпомеха (ЛП - БК - МВ)*nв нормализуется и поэтому
|
Аздоп.(L) = 22+ 0.5*(C-10)+ DАдоп.р - 0.5*Lg(L)
Азож(L) = Азб(L) - DА оп
где
Азб(L) = (А01 - 15*Lg(fр) - 10*Lg(nв)+7.5) –
--0,917*[a(fp)*L] – 2,6*10-3 *[a(fp)*L]2
|
DА оп = 20*Lg[1/(1 - 10-0,05*DА)]
DА = А01 -[5+ 10*Lg(L)] - 40*Lg(fр) - DАдоп.р –
-10*Lg(nв)
А01 ® смотри в [ 5 ] Табл П 2.2 на стр 69.
Здесь
Для многочетвёрочного симметричного кабеля с использованием духкабельного дуплекса (nх4 СК + ДКД)
ШЛТр = (ЛП-ДК–МВ)*nв + ЛП-ДК-ВВ + СШ
При больших nвпомеха (ЛП-ДК-МВ)*nв нормализуется и поэтому
|
Азож(L) = Азсдм(L) - Аоп(L)
Здесь
Азсдм(L) = 10*LOG[1/(10- 0.1*Азс(L) + 10- 0.1*Аздм(L))],
где
|
Азс(L) = (рпер - рш.вх +2,36) - 0,876*[a(fp)*L] –
-3,96*10-3 *[a(fp)*L]2
Аздм(L) = А01 + 23,4 - 20*Lg(fр) - 10*Lg(L)) –
-10*LOG(nв)
DА оп(L) = 20*Lg[1/(1 - 10-0,05*DА)], а
DА(L) = А01 -[5+ 10*Lg(L)] - 40*Lg(fр) - DАдоп.р
При полном заполнении кабелей