Режим A

Этот режим характеризуется тем, что точка покоя выбирается в средней используемой для работы части нагрузочной ВАХ (нагрузочной прямой) УЭ. Например для биполярного транзистора, выходные статические ВАХ которого изображены на рис. 3.10, точка покоя А, показанная на нагрузочной прямой ВС для переменного тока, определяется напряжением покоя U_КЭП и током покоя I_KП. Прямая PQ, которая проходит через точку А, также является нагрузочной прямой, но для постоянного тока. Уровень коллекторного тока снизу ограничивается обратным током коллектора I_КБО (точка С), а сверху – током насыщения коллектора (точка В). Как видно из рис. 3.10,а, точка А делит отрезок ВС нагрузочной прямой примерно на две равные части. В связи с этим в режиме А при нормальном уровне сигнала, когда I_Km< I_KП, не происходит отсечки тока коллектора и почти не наблюдаются искажения синусоидальной формы коллекторного тока.

Если под действием дестабилизирующих факторов (изменения температуры, напряжения питания, радиации и др.) или в результате неправильно выбранного режима питания УЭ по постоянному току точка покоя А на отрезке ВС нагрузочной прямой сместится вниз (см. рис. 3.10,б), то форма отрицательной полуволны синусоидального тока коллектора исказится, так как ток покоя I_KП окажется меньше амплитудного значения тока I_Кm. В свою очередь, если точка покоя А на отрезке ВС нагрузочной прямой под действием дестабилизирующих факторов сместится вверх (см. рис. 3.10,в), произойдет искажение положительной полуволны тока за счет насыщения тока коллектора.

Таким образом, чтобы не допустить искажения усиливаемого сигнала, необходимо правильно выбрать и стабилизировать точку покоя на нагрузочной прямой, что равнозначно стабилизации режима питания по постоянному току транзистора. При этих условиях режим А обеспечивает малый уровень гармоник. Поэтому он широко применяется в несимметричных однотактных каскадах предварительного усиления, где амплитуда усиливаемого сигнала сравнительно небольшая и не требуются высокие энергетические показания каскада.

Однако режим А в принципе не в состоянии обеспечить высокий КПД, так как независимо от уровня усиливаемого сигнала УЭ потребляет от источника питания все время примерно одинаковую мощность. Это связано с тем, что коэффициенты использования коллекторного тока и коллекторного напряжения в режиме А всегда меньше единицы (I_K < I_Km, U_КЭ > U_Km).

Отсюда КПД транзисторного усилительного каскада, работающего в режиме А, всегда меньше 0,5:

По этой причине режим А в мощных оконечных каскадах, где КПД играет определяющую роль, практически не применяется.

Поскольку в режиме А отсутствует отсечка коллекторного тока, то характеризовать этот режим углом отсечки не принято, хотя с определенной оговоркой можно считать угол отсечки в этом режиме равным p.

Режим B

В режиме В УЭ работает с отсечкой тока (полпериода пропускает ток, полпериода закрыт, как это показано на рис. 3.11,а, кривая 1). Такой режим принято характеризовать углом отсечки q, который равен половине длительности импульса в угловом исчислении. В идеализированных условиях, когда ВАХ УЭ аппроксимируется ломаной прямой, угол отсечки в режиме В равен p/2, раскладывается в ряд Фурье, с помощью которого определяется среднее значение тока, протекающего через УЭ:

i(w)= I _m/p+0,5 I _mcoswt+0,212 I _mcos2wt+…

Из этого выражения следует, что среднее значение тока зависит от амплитуды усиливаемого сигнала.

Когда сигнал отсутствует, среднее значение тока равно нулю и УЭ не потребляет энергию от источника питания. В связи с этим потребляемая энергия УЭ в режиме В оказывается на порядок меньше, чем в режиме А.

Кроме того, за счет лучшего использования тока (коэффициент использования тока I_km/I_K = p/2 = 1,57) предельное значение КПД для режима В h^B= 0,785. Естественно, что при более высоком КПД каскада в УЭ теряется меньшая мощность, он слабее нагревается. Кроме того, при одной и той же рассеиваемой на коллекторе (стоке) мощности полезная мощность на нагрузке может быть больше в пять раз, чем в режиме А.

В режиме В в несинусоидальном токе велика доля гармоник, что приводит к сильному искажению усиливаемого сигнала. Например, амплитуда второй гармоники в импульсах тока составляет 0,425 от первой. Для подавления значительных четных гармоник при работе УЭ в режиме В необходимо использовать специальные схемотехнические методы – симметричные двухтактные методы. Они содержат идентичные плечи, УЭ которых открываются сигналом поочередно и соединены с нагрузкой таким образом, чтобы из двух токов с углом отсечки p/2, сдвинутых по фазе на p относительно друг друга, в нагрузке получается суммарный синусоидальный ток.

Режим АВ

Если угол отсечки больше p/2, но меньше p, то получается промежуточной режим АВ между режимами В и А (см. рис 3.11,а, кривая 2). Если в режиме А нелинейные искажения возрастают с увеличением амплитуды усиливаемого сигнала, то в режиме В нелинейные искажения могут появляться и при малых уровнях сигнала за счет нелинейности начальных участков ВАХ УЭ. Режим АВ используется для уменьшения нелинейных искажений усиливаемого сигнала, которые возникают из-за нелинейных начальных участков ВАХ УЭ.

При работе двухтактных каскадов в режиме АВ происходит перекрытие положительной и отрицательной полуволн тока плеч двухтактного каскада, что приводит к компенсации искажений полученных за счет нелинейности начальных участков ВАХ УЭ. При использовании режима АВ в двухтактном каскаде помимо уменьшения нелинейных искажений можно упростить цепи питания УЭ, что имеет существенное значение для повышения надежности. Точка покоя на нагрузочной прямой в режиме АВ выбирается выше, чем в режиме В. При этом ток покоя УЭ должен составлять 0,05…0,1 от его максимального значения.

В схемах усилителей мощности – (УМ), как было отмечено выше, особое значение приобретает коэффициент полезного действия.

Различают два типа УМ: трансформаторные и бестрансформаторные.

Среди первых нашла применение однотактная схема (режим работы в классе А). Благодаря применению в этой схеме трансформатора, КПД вдвое превышает этот показатель для резистивных схем (теоретический максимум КПД - равен 50%). Трансформатор обеспечивает также согласование коллекторной цепи транзистора с нагрузкой, что позволяет полнее использовать транзисторы по их предельным параметрам. Иначе говоря, благодаря наличию трансформатора можно получить сопротивление нагрузки по переменному току в цепи коллектора, равное оптимальному.

Коэффициент трансформации трансформатора равен:

n _ТР = К_W = w1 / w2 = U_Кm / U_Нm

Амплитуда коллекторного напряжения

U_Кm = Е_К - U_{ОС Т}

Остаточное напряжение обычно принимают

U_{ОС Т} = 1 – 1,5 В

Сопротивление переменному току в цепи

коллектора

R_Н~ = U_Кm / I_Кm= n² _ТР R_Н

Мощность в первичной обмотке трансформатора

Р_W1 = Р_ВЫХ = U_Кm I_Кm / 2 = U²_Кm / 2 R_Н~ = U²_Кm / 2 n² _ТР R_Н

Линия нагрузки по переменному току для данного типа усилителя располагается как касательная к линии допустимой мощности транзистора. При этом сопротивление R_Н~ является оптимальным.

КПД всей схемы

h = (P_Н / P₀)*100%;

P_Н = h_ТР Р_ВЫХ

КПД трансформатора при его мощности до 10 Вт обычно принимают равным 0,8 – 0,85.

Мощность, потребляемая от источника питания

Р₀ = I_КП× E_K

I_КП ≈ 1,1 I_Кm