4. При расчете плавсистемы на остойчивость вначале по формуле (16) определить среднюю осадку плашкоута:
= ΣQ/(kвΩ)
= 2001,41×1,1/(0,97×21,6×14,4×9,81) = 0,74 м.
где ΣQ - расчетная (или нормативная - см. ниже) нагрузка, приходящаяся на плавсистему; kв - коэффициент полноты водоизмещения, принимаемый для понтонов типа КС равным 0,97; Ω - площадь плашкоута по ватерлинии.
5. Положение центра тяжести плавсистемы находится из уравнения суммы статических моментов всех сил относительно уровня днища плашкоута:
а =
6. Моменты инерции плашкоута относительно осей х и у равны:
7. По формуле (15) метацентрические радиусы (так как балластируемых понтонов в данном случае нет, Σin = 0)
ρх = 5374/235,3 = 22,8 м;
ρу = 12093/235,3 = 51,4 м,
гдеΣVp - объем (водоизмещение) погруженной части плавсистемыΣVp = × × =21,6×14,4×0,97×0,74= 235,3 .
8. Проверка остойчивости плавсистемы по условию
-а = 22,8-2,42 = 20,38 м > 0, т.е. остойчивость обеспечивается.
Далее расчет углов крена и дифферента плавсистемы по формуле (18). При этом имеем в виду, что поперечный крен постоянной нагрузкой не вызывается. Согласно СТП 136-99 нормативная ветровая нагрузка для IV ветрового района составляет = 0,48 кН/ . Значения коэффициента k, учитывающего изменение ветрового давления по высоте от уровня воды, составляют:
|
|
для плашкоута - 0,75;
для копра - 1,0;
для стрелы, молота, сваи - 1,25.
Аэродинамические коэффициенты для всех элементов, имеющих в данном случае сплошное прямоугольное сечение, с = 1,4. Значения средней ветровой нагрузки, действующей поперек плавсистемы (без пульсационной составляющей, которая в данном случае не известна):
на плашкоут - W1=w0kc=0,48×0,75×1,4×21,6×(1,8 - 0,78) = 11,2 кН;
на копер - W2 = 0,48×1,0×1,4×7×4 = 18,8 кН;
на стрелу - W3 = 0,48×1,25×1,4×1,0×22 = 18,5 кН;
на молот - W4 = 0,48×1,25×1,4×145 = 4,2 кН;
на сваю - W5 = 0,48×1,25×1,4×0,35×12 = 3,5 кН.
Рис. 10. Расчетная схема действия ветровой нагрузки при расчете плавсистемы на устойчивость.
Сумма моментов от поперечных ветровых нагрузок (рис. 10):
ΣМвр = 11,2×(1,8-0,78)/2+18,8×3+18,5×12+4,2×15++ 3,5×6,5 =370 кН·м.
9. По формуле (18) угол крена или диферента
где ΣМп - расчетный момент от постоянных нагрузок; ΣMвр - расчетный момент от временных нагрузок; m - коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,2. Расчетный момент ΣМп от постоянных нагрузок принимается относительно осей симметрии площади плашкоута (при полном уравновешивании веса кранов или копров ΣМп = 0).
10. Дополнительная осадка, вызванная креном (формула (17))
tx = 14,4×0,0104/2 = 0,075 м.
Дополнительная осадка в 75 мм не столь значительна. Отклонение оси сваи от вертикали на угол 0,01 также находится в допустимых пределах.
|
|
11. Значения средней ветровой нагрузки, действующей вдоль плавсистемы:
на плашкоут - W1 = 14,4×11,2/21,6 = 7,5 кН;
на копер - W2 = 5×18,8/7 = 13,4 кН;
на стрелу - W3 = 18,5 кН;
на молот - W4 = 0;
на сваю - W5 = 0.
Сумма моментов от постоянных нагрузок:
ΣМп = -466×0,9×9+(392×8+61,8×12,4+40×7,2)×1,1 = 837,5 кН·м. Сумма моментов от временных нагрузок (включающих ветровые нагрузки и вес сваи):
ΣМвр = 7,5×(1,8-0,78)/2+13,4×3+18,5×12+3,5×12,4×1,1 = 313,8 кН·м.
12. По формуле(18) угол крена или диферента
13. Дополнительная осадка, вызванная дифферентом:
ty = 21,6×0,0112/2 = 0,121 м.
Условия (19) φ≤φ1; φ≤φ2, соблюдены, так как по дифференту
φ1 = φ2 =2×(1,8-0,78)/21,6 = 0,094.
Варианты заданий
№ | Гидромолот | Масса уд. части | Копер | Вес копра кН | Ветровой район | Vтеч.воды м/с | H волны м. | Число пантонов | Высота борта | Вид понтона | Размер в плане | Сваи |
1 | ННК-4 | 6,3 тс. | РМ-20 | 392 | III | 0.2 | 0.6 | 9 | 1.6 | КС-63 | 21,6×10,8 | 12м. 35×35 |
2 | II | 0.25 | 1.0 | 9 | 1.4 | 21,6×10,8 | 10м. 30×30 | |||||
3 | I | 0.1 | 1.2 | 9 | 1.4 | 21,6×10,8 | 10м. 35×35 | |||||
4 | V | 0.3 | 1.2 | 8 | 1.5 | 14,4×14,4 | 10м. 35×35 | |||||
5 | IV | 0.5 | 1,0 | 12 | 1.8 | 21,6×14,4 | 12м. 35×35 | |||||
6 | II | 0.6 | 0.4 | 12 | 1.7 | 21,6×14,4 | 12м. 30×30 | |||||
7 | III | 0.25 | 0.5 | 9 | 1.8 | 21,6×10,8 | 14м. 30×30 | |||||
8 | IV | 0.4 | 0.4 | 9 | 1.7 | 21,6×10,8 | 12м. 30×30 | |||||
9 | V | 0.35 | 0.6 | 12 | 1.5 | 28,8×10,8 | 10м. 40×40 | |||||
10 | С-908 | 238 | II | 0.3 | 0.7 | 8 | 1.4 | 14,4×14,4 | 10м. 35×35 | |||
11 | I | 0.35 | 0.7 | 12 | 1.8 | 21,6×14,4 | 14м. 30×30 | |||||
12 | V | 0.25 | 0.4 | 12 | 1.8 | 28,8×10,8 | 12м. 30×30 | |||||
13 | IV | 0.2 | 1.0 | 9 | 1.5 | 21,6×10,8 | 10м. 40×40 | |||||
14 | I | 0.35 | 1.5 | 12 | 1.7 | 28,8×10,8 | 12м. 35×35 | |||||
15 | С-955 | 233 | II | 0.3 | 1.6 | 12 | 1.6 | 21,6×14,4 | 10м. 35×35 | |||
16 | VI | 0.4 | 1.4 | 9 | 1.7 | 21,6×10,8 | 14м. 35×35 | |||||
17 | V | 0.45 | 1.3 | 8 | 1.5 | 14,4×14,4 | 14м. 30×30 | |||||
18 | V | 0.5 | 1.2 | 12 | 1.6 | 28,8×10,8 | 10м. 35×35 | |||||
19 | II | 0.5 | 1.0 | 12 | 1.4 | 21,6×14,4 | 12м. 40×40 | |||||
20 | I | 0.1 | 1.2 | 12 | 1.6 | 21,6×14,4 | 12м. 30×30 |