Водоотвод с покрытием здания

Запроектирован по внутренним водостокам. При этом исключается возможность появления наледей на воронках и ледяных пробок в водосточных трубах. К воронкам устроены треугольные скаты. Установленно две водоприемных воронки диаметром 100мм т. к. площадь участка кровли 24х30=540м² ([4] пункт 4.4).Воронки расположена над мокрым помещением на пониженном участке покрытия. Чаша воронки прикреплена хомутами к плитам покрытия и соединена со стоками внутренних водостоков через компенсаторы. Соединение воронки с покрытием должно быть водонепроницаемым и обеспечивать плотное соединение гидроизоляционного ковра с воронкой, поэтому в месте

АКП№2 – 3ПГСсп – 07 –51. 2010

установки воронки усилен слоями рулонного материала, применяемого для основной кровли, и слоем мешковины пропитанной в мастике, прижимное кольцо жестко крепится к чаше воронки. Над водосточной воронкой установлен съемный струевыпрямительный колпак, предотвращающий круговое движение воды у воронки, которое способно нарушить герметичность соединения воронки с кровлей.

Спецификация сборных ж/б элементов

Марка поз.	Обозначение	Наименование	Кол.	Примечание
К1	1.020-1/83	2КБО 33	8
К2	1.020-1/83	2КБД 33	16
Д1	1.020-1/83 в 4-1	1Д57.33	2
Д2	1.020-1/83 в 4-1	2Д 27.33	2
Д3	1.020-1/83 в 4-1	2ДП27	2
Р1	1.020-1/83в 3-1,3-7	РОП4.57	14
Р2	1.020-1/83в 3-1,3-7	РОП4.27	6
Р3	1.020-1/83в 3-1,3-7	Р 3.57	4
Р4	1.020-1/83в 3-1,3-7	РДП 4.57	12
Р5	1.020-1/83в 3-1,3-7	РДП 4.27	4
Р6	1.020-1/83в 3-1,3-7	РЛП 4.27	2
Р7	1.020-1/83в 3-1,3-7	Р 3.27	2
П1	1.041.1-2 В.5	ПК 56.9	10
П2	1.041.1-2 В.5	ПК 56.15	62
П3	1.041.1-2 В.5	ПК 56.15	22
ЛМ1	1.050.1-2	ЛМП 57.11.14-5	4
НС1	1.020-1 В.5-10	НС 60.9.30-25Т	11
НС2	1.020-1 В.5-10	НС 30.9.30-25Т	4
НС3	1.020-1 В.5-10	НС 60.15.30-25Т	12
НС4	1.020-1 В.5-10	НС 30.15.30-25Т	4
НС5	1.020-1 В.5-10	НС 60.12.30-25Т	12
НС6	1.020-1 В.5-10	НС 30.12.30-25Т	4
НС7	1.020-1 В.5-10	НС 18.18.30-25Т	19
НС8	1.020-1 В.5-10	НС 12.18.30-25Т	22
НС9	1.020-1 В.5-10	НС 6.18.30-25Т	16
НС10	1.020-1 В.5-10	НС 3.18.30-25Т	5
НУ1	1.020-1 В.5-10	НУ 5.9.30-25Т	4
НУ2	1.020-1 В.5-10	НУ 5.18.30-25Т	8
НУ3	1.020-1 В.5-10	НУ 5.15.30-25Т	4
НУ4	1.020-1 В.5-10	НУ 5.12.30-25Т	4

5.2.Теплотехнический расчет наружных стен

5.2.1. Исходные данные

1) Назначение здания:

Двухэтажное здание АБК ремонтного цеха.

2)Район строительства - г.Миасс (из задания)

3)Расчетная зимняя температура наружного воздуха в град. С равная средней температуре наиболее холодной пятидневки, обеспеченностью 0,92:

t_н=- 6.5⁰C, табл. 1 [3].

4)Расчетная температура внутреннего воздуха для помещений с наибольшей площадью и температурой, которыми в соответствии с табл. 19 [4] являются гардеробные, равна:

t_в= 23⁰C

5) Расчетная относительная влажность внутреннего воздуха:

φ_в = 50 % согласно п. 2.10.* [4]

6) Влажностный режим помещений, согласно табл. 1 [4], нормальный.

7) Зона влажности района строительства, согласно прил. 1 [4], нормальная.

8) Условия эксплуатации ограждающих конструкций – В, согласно прил. 2 [3]

9) Конструктивное решение наружных стен принимается в соответствии с результатами расчета.

5.2.2.Расчетные условия

5.2.2.1. Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций:

В соответствии с п. 2.1.[4]

R₀^пр.>=R₀^тр.с.г.

R₀^пр.>= R₀^{тр.эн. сб}

5.2.2.2. Выпадение конденсата на внутренних поверхностях ограждающих конструкций не допускается

АКП№2 – 3ПГСсп – 07 –51. 2010

5.2.3. Определение требуемого сопротивления теплопередаче из санитарно – гигиенических и комфортных условий:

R₀^тр.с.г.=n(t_в – t_н) /(Δt_н*α_в)

n- коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, определяется по таблице 3 [4 ]

n=1

t_в – расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая в соответствии с п. 5.2.4)

Δt_н – нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающих конструкций

(табл. 2* [4])

R₀^тр.с.г.=3,13 м²*С⁰ / Вт- для наружных стен

R₀^тр.с.г.=4,17 м²*С⁰ / Вт- для покрытия

R₀^тр.с.г.=0,52 м²*С⁰ / Вт- для окон

5.1.4. Определение требуемого сопротивления теплопередаче из условия энергосбережения

в соответствии с п. 2.1 * [5]. Определяем интерполяцией в зависимости от ГСОП (градусо – сутки отопительного периода) по табл. 1б

ГСОП=(t_в – t_от.пер.)*Z_от.пер., где

t_от.пер.–средняя температура отопительного периода (со средней суточной температурой <=8 С⁰),С⁰(по табл. 1[3]) t_от.пер. = -6,5 С⁰

Z_от.пер- средняя продолжительность отопительного периода, сут. (по табл. 1 [3]), Z_от.пер = 218сут.

ГСОП = (23 – (-6,5))*218 = 6431 (С⁰* сут.)

По табл. 1б. [5]:

ГСОП R₀^тр.

4000 2,4

6000 3,0

Опредилим R₀^{тр.э.сб.} интерполяцией:

R₀^{тр.э.сб.} = 2,4 + ((3,0-2,4)/(6000 – 4000))*(6431 – 4000) = 2,87 м²*С⁰ / Вт

5.1.5. Выбор конструктивного решения наружных стен.

Сопротивление теплопередаче рассчитывается блять по формуле 4 [4]

R₀= 1/ α_в+ R_к+ 1/ α_н , где

α_н- коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающих конструкций, Вт /м²*С⁰, принимаемый по таблице 6* [4].

α_н= 23 Вт /м²*С⁰

α_в= 8,7 Вт /м²*С⁰

R_к- термическое сопротивление ограждающих конструкций, м²*С⁰ / Вт

т.к. конструкция наружных стен состоит из трех слоёв (см. рис 1),то

АКП№2 – 3ПГСсп – 07 –51. 2010

R_к = R₁ + R₂+ R₃, где R₁ и R₂– термические сопротивления слоёв бетона, а R₃– термическое сопротивление утеплителя

R_к= δ/λ, где

δ – толщина стены (слоя) в м.

λ – расчетный коэффициент теплопроводности, Вт /м²*С, см. приложение 3[5]

Учитывая, что найденное по вышеприведённой формуле сопротивление теплопередаче условно, т.е. оно не учитывает наличие теплопроводных включений, запишем формулу 11 [4]:

R₀ = R₀^усл*r, где

r – коэффициент теплотехнической однородности, принимается по табл. прил. 13 [4]; для гибких связей в виде арматуры диаметром 8 мм и шагом 1м r = 0,84. Таким образом формула примет вид:

(4*) R₀= (1/ α_в+ δ₁/λ₁ + δ₂/λ₂ + δ₃/λ₃ + 1/ α_н)*r, или т.к. λ₁ = λ₂ = λ

(4**) R₀= (1/ α_в+ 1/ α_н + (δ₁ + δ₃)/λ + δ₂/λ₂)*r

Учитывая условия из п. 5.2.2.1. и то,что R₀^тр.с.г.= 1,303 (м²*С⁰ / Вт) < R₀^{тр.э.сб.} = 2,87 (м²*С⁰ / Вт)

получим неравенство:

(1/ α_в+1/ α_н+(δ₁+δ₃)/λ+δ₂/λ₂)*r>=R₀^{тр.э.сб.},откуда найдя по табл. прил.1[4]для условий

эксплуатации Б, приняв в качестве утеплителя пенопласт пенополистирольный

Наименование материала	λ, Вт /м²*С⁰
1. Бетон тяжёлый	1,74
2. Пенополистирол (ГОСТ15.588-70*)	0,041

и подставив числовые значения в формулу для δ₂:

δ₂ = (R₀^тр.э.сб/ r – (1/ α_в+ 1/ α_н+ (δ₁ + δ₃)/λ))* λ₂,получим:

δ₂ =(2,87/ 0,84 – (1/ 8,7 + 1/ 23 + (0,06 + 0,08)/2,04))* 0,05 = 0,159 м, т.е. принимаем толщину утеплителя 160 мм, при этом по формуле 4**:

R₀^пр.(наруж. стен) = (1/ 8,7 + 3,98+1/23)*0,832 = 3,44м²*С⁰ / Вт

АКП№2 – 3ПГСсп – 07 –51. 2010

Вывод:

В качестве наружных стен используем самонесущие панели из тяжёлого бетона на гибких связях диаметром 8 мм с шагом 1 м с эффективным утеплителем в виде пенопласта. пенополистирольного по ГОСТ 15.588 – 70* толщиной 160 мм, общая толщина панели 300 мм.

5.3 Теплотехнический расчет утепления в покрытии

Цель расчёта – обоснование консруктивного решения покрытия из условия обеспечения требуемых теплозащитных качеств.

5.3.1. Исходные данные: см. 5.2.1., пп. 1) – 8)

9) Конструктивное решение: см. рис. 2

5.3.2. Расчётные условия см пп. 5.2.2.1(2).

5.3.3. Определение требуемого сопротивления теплопередаче из санитарно – гигиенических и комфортных условий:

R₀^тр.с.г.=n(t_в – t_н) /(Δt_н*α_в), см. пояснения к п. 5.2.3. n= 1 (табл 3*)

Δt_н = 4,0 С⁰ (табл. 2[4])

α_в= 8,7 (табл.4* [4])

R₀^тр.с.г. = 1*(23 – (-31))/(4*8,7) = 1,466 м²*С⁰ / Вт

5.3.4. Определение требуемого сопротивления теплопередаче из условия энергосбережения

в соответствии с п. 2.1 * [4].

ГСОП = 5585 (С⁰* сут.)

ГСОП R₀^э.сб

4000 3,2

6000 4,0

Опредилим R₀^{тр.э.сб.} интерполяцией:

R₀^{тр.э.сб.} = 3,2+ ((4,0-3,2)/(6000 – 4000))*(6431 – 4000) = 4,17м²*С⁰ / Вт

5.3.5. Определение вида и толщины перекрытия.

Определим толщину слоя утеплителя, если в качестве такового примем плиты полужесткие минераловатные с λ = 0,06 Вт /м²*С⁰ (прил 1 [4]) для класса А.

АКП№2 – 3ПГСсп – 07 –51. 2010

R₀= 1/ α_в+ 1/ α_н + δ_пл/λ_пл + δ_утепл/λ_утепл, учитывая п. 5.3.2. и то, что R₀^тр.с.г.=1,466(м²*С⁰ / Вт) < R₀^{тр.э.сб.} = 3,8 (м²*С⁰ / Вт) получим неравенство: