Определяем геометрические характеристики элементов рамы:
момент инерции ригеля
Ip= см4
момент инерции колонны
Iк= см4
если Iк =1,00, то Iр=2,75
Погонные жесткости элементов рамы:
ιк= Iк/h=1/3,60=0,278 ιр= Iр/l=2,75/6,00=0,458
Определяем коэффициенты распределения в узлах рамы:
узел 1. к1-2= к1-6=
узел 2. к2-1= к2-3=0,384, к2-7=0,232
узел 3. к3-2= к3-8=
к3-4= 0.622
узел 4. к4-9= к4-3=
к4-5=
узел 5. к5-4= к5-10=
узел 6. к6-1= к6-7=
Рисунок 5.1 Схема вертикальных нагрузок
к6-11=
узел 7. к7-2=
к7-8=
к7-12= к7-6=0,452
узел 8. к8-7=
к8-9=
к8-3=
к8-13=
узел 9. к9-4=
к9-8=
к9-14=
к9-10=0,452
узел 10. к10-9=
к10-15=
к10-5=0,378
узел 11. к11-6=
к11-16=
к11-12=
узел 12. к12-11=
к12-13=
к12-7=
к12-17=
узел 13. к13-12=
к13-14=
к13-8=
к13-18=
узел 14. к14-13=
к14-9=
к14-19= к14-13= 0.452
узел 15. к15-14=
к15-10=
к15-20=
узел 16. к16-17=
к16-11=
к16-21=
узел 17. к17-16=
к17-18=
к17-12=
к17-22=
узел 18. к18-17=
к18-19=
к18-13=
к18-23=
узел 19. к19-18=
к19-14=
к19-24=
к19-20=
узел 20. к20-15=
к20-20=
к20-19=
узел 21. к21-22=
к21-26=
к21-16=
узел 22. к22-21=
к22-17=
|
|
к22-23=
к22-27=
узел 23. к23-22=
к23-24=
к23-18=
к23-28=
узел 24. к24-23=
к24-29=
к24-19= к24-25= 0.452
узел 25. к25-24=
к25-20=
к25-30=0,378
Опорные моменты в верхних ригелях от постоянных нагрузок:
М1= кН/м
Опорные моменты в средних ригелях от постоянных нагрузок:
М2= кН/м
Распределение моментов производим в табличной форме методом Кросса.
Таблица 5.4. Изгибающие моменты от постоянной нагрузки в элементах рамы.
Узлы | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | ||||||||||||||
Стержни | 1-2 | 1-6 | 2-1 | 2-7 | 2-3 | 3-8 | 3-2 | 3-4 | 4-3 | 4-5 | 4-9 | 5-4 | 5-10 | 6-1 | 6-7 | 6-11 | 7-2 | 7-8 | 7-12 | ||
к | 0,622 | 0,378 | 0,384 | 0,232 | 0,384 | 0,378 | 0,622 | 0.622 | 0,274 | 0,452 | 0,274 | 0,311 | 0,189 | 0,274 | 0,452 | 0,274 | 0,274 | 0,452 | 0,274 | ||
Моп | +116,7 | - | -116,7 | - | +116,7 | - | -116,7 | +116,7 | - | +114,3 | - | -114,3 | - | - | -114,3 | - | - | +114,3 | - | ||
1 цикл | -72,6 | -44,1 | - | - | - | +44,1 | +72,6 | -72,6 | -31,3 | -51,7 | -31,3 | - | - | +31,3 | +51,7 | +31,3 | -31,3 | -51,7 | -31,3 | ||
- | - | +36,3 | - | -36,3 | +15,7 | - | - | -22,0 | - | -15,7 | +25,9 | - | +22,1 | - | +17,8 | -15,7 | - | +0,5 | |||
2 цикл | - | - | - | - | - | -5,9 | -9,8 | - | +10,3 | +17,1 | +10,3 | - | - | -10,9 | -18,1 | -10,9 | +4,2 | +6,8 | +4,2 | ||
- | +5,2 | - | - | -4,9 | -5,5 | - | - | - | - | +2,1 | +8,6 | +0,4 | -3,0 | - | - | +5,2 | +0,7 | +1,5 | |||
3 цикл | -3,2 | -2,0 | +1,9 | +1,1 | +1,3 | +2,1 | +3,4 | -3.2 | -0,6 | -0,9 | -0,6 | - | - | +0,8 | +1,8 | +0,8 | -2,0 | -3,4 | -2,0 | ||
Итого | +41,0 | -41,0 | -78,5 | +1,1 | +74,4 | +50,5 | -50,5 | +41,0 | -41,6 | +78,8 | -32,7 | -79,8 | +0,4 | -39,9 | -78,9 | -39,0 | -39,6 | +66,7 | -27,1 | ||
Продолжение таблицы 5.4.
Узлы | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | ||||||||||||||||
Стержни | 7-6 | 8-3 | 8-7 | 8-9 | 8-13 | 9-4 | 9-8 | 9-14 | 9-10 | 10-15 | 10-9 | 10-5 | 11-6 | 11-12 | 11-16 | 12-11 | 12-7 | 12-17 | 12-13 | |||
к | 0,452 | 0,189 | 0,311 | 0,311 | 0,189 | 0,311 | 0,452 | 0,311 | 0,452 | 0,378 | 0,622 | 0,378 | 0,384 | 0,232 | 0,384 | 0,311 | 0,189 | 0,189 | 0,311 | |||
Моп | +114,3 | - | -114,3 | +114,3 | - | - | -114,3 | - | -114,3 | - | +116,7 | - | -116,7 | - | +116,7 | -116,7 | - | - | +114,3 | |||
1 цикл | +51,7 | - | - | - | - | +35,5 | +43,3 | +35,5 | +43,3 | -44,1 | -72,6 | -44,1 | - | - | - | +0,7 | +1,0 | +1,0 | +0,7 | |||
- | - | +25,8 | -21,7 | - | +15,7
| - | +15,7 | - | -15,7 | - | -15,7 | -36,3 | - | +0,4 | - | -15,7 | - | - | ||||
2 цикл | -18,1 | +0,8 | +1,3 | +1,3 | +0,8 | -9,8 | -11,8 | -9,8 | -11,8 | +5,9 | +9,8 | +5,9 | +13,8 | -+8,3 | +13,8 | +4,9 | +3,0 | +3,0 | +4,9 | |||
- | - | +3,4 | - | -2,5 | -5,5 | +0,7 | -4,9 | +0,7 | +3,1 | +6,9 | +3,1 | +4,9 | +1,5 | +2,5 | +6,9 | +2,1 | - | -4,1 | ||||
3 цикл | +1,8 | -0,2 | -0,3 | -0,3 | -0,1 | +3,0 | +3,7 | +3,0 | +3,7 | -3,8 | -6,2 | -3,8 | -3,4 | -2,1 | -3,4 | -1,5 | -1,0 | -0,9 | -1,5 | |||
Итого | -78,9 | +0,6 | -84,1 | +93,9 | -1,8 | +38,9 | -78,4 | +39,5 | -78,4 | -54,6 | +54,6 | -54,6 | -137,3 | +7,7 | +130,0 | -105,7 | -11,7 | +3,1 | +114,3 | |||
Продолжение таблицы 5.4.
Узлы | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | |||||||||||||||
Стержни | 13-12 | 13-8 | 13-18 | 13-14 | 14-13 | 14-9 | 14-19 | 14-15 | 15-14 | 15-10 | 15-20 | 16-11 | 16-21 | 16-17 | 17-16 | 17-12 | 17-22 | 17-18 | ||
к | 0,311 | 0,189 | 0,189 | 0,311 | 0,452 | 0,274 | 0,274 | 0,452 | 0,452 | 0,274 | 0,274 | 0,189 | 0,189 | 0,311 | 0,311 | 0,189 | 0,189 | 0,311 | ||
Моп | -114,3 | - | - | +114,3 | -114,3 | - | - | +114,3 | +114,3 | - | - | - | - | +114,3 | -114,3 | - | - | +114,3 | ||
1 цикл | - | - | - | - | +51,7 | +31,3 | +31,3 | +51,7 | -51,7 | -31,3 | -31,3 | - | - | - | - | - | - | - | ||
+0,4 | - | - | +25,8 | - | +17,8 | +17,8 | - | - | -22,1 | - | - | - | - | - | +0,5 | - | - | |||
2 цикл | -8,1 | -5,0 | -5,0 | -8,1 | -16,0 | -9,8 | -9,8 | -16,0 | +8,0 | +6,1 | +8,0 | +3,0 | +3,0 | +4,9 | -0,3 | - | - | -0,2 | ||
+2,5 | +0,4 | -2,1 | -8,0 | -4,1 | - | -2,2 | -4,1 | +2,5 | +3,0 | - | +4,2 | - | -0,2 | +2,5 | +1,5 | - | -3,4 | |||
3 цикл | +2,2 | +1,4 | +1,4 | +2,2 | +2,9 | +1,7 | +1,7 | +2,9 | -2,5 | -1,5 | -1,5 | -1,6 | -1,6 | -2,4 | -0,1 | -0,1 | -0,2 | |||
Итого | -117,3 | -3,2 | -5,7 | +126,2 | -79,8 | +41,0 | +38,8 | -79,8 | +70,6 | -45,8 | -24,8 | +5,6 | +1,4 | +116,5 | +1,9 | -0,1 | +110,5 | |||
Таблица 5.5. Изгибающие моменты от постоянной нагрузки в элементах рамы.
Узлы | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | ||||||||||||||||
Стержни | 18-17 | 18-13 | 18-23 | 18-19 | 19-18 | 19-14 | 19-20 | 19-24 | 20-25 | 20-19 | 20-15 | 21-26 | 21-22 | 21-16 | 22-21 | 22-27 | 22-17 | 22-23 | |||
к | 0,311 | 0,189 | 0,189 | 0,311 | 0,452 | 0,274 | 0,452 | 0,274 | 0,274 | 0,452 | 0,274 | 0,189 | 0,311 | 0,189 | 0,452 | 0,274 | 0,274 | 0,452 | |||
Моп | -114,3 | - | - | +114,3 | -114,3 | - | +114,3 | - | - | +114,3 | - | - | -114,3 | - | -114,3 | - | - | +114,3 | |||
1 цикл | - | - | - | - | +43,3 | +35,5 | +43,3 | +35,5 | -31,3 | -51,7 | -31,3 | - | - | - | +51,7 | +31,3 | -31,3 | -51,7 | |||
- | - | - | +21,7 | - | +15,7 | - | - | -22,0 | - | -15,7 | - | +25,9 | - | - | +17,8 | -15,7 | - | ||||
2 цикл | -6,7 | -4,2 | -4,1 | -6,7 | -7,1 | -4,3 | -7,1 | -4,3 | +10,3 | +17,1 | +10,3 | - | - | - | -18,1 | -10,9 | +4,2 | +6,8 | |||
-0,1 | -2,5 | - | -3,6 | -3,4 | -4,9 | -3,4 | - | - | - | +2,1 | +0,4 | +8,6 | +0,4 | - | - | +5,2 | +0,7 | ||||
3 цикл | +1,9 | +1,2 | +1,2 | +1,9 | +3,7 | +2,3 | +3,7 | +2,3 | -0,6 | -0,9 | -0,6 | - | - | - | +1,8 | +0,8 | -2,0 | -3,4 | |||
Итого | -119,2 | -5,5 | -2,9 | +127,6 | -77,8 | +44,3 | -77,8 | +35,5 | -41,6 | +78,8 | -32,7 | +0,4 | -79,8 | +0,4 | -78,9 | -39,0 | -39,6 | +66,7 | |||
Продолжение таблицы 5.5.
Узлы | 23 | 24 | 25 | 26 | 27 | 28 | 29 | 30 | |||||||||||||||
Стержни | 23-18 | 23-22 | 23-24 | 23-28 | 24-25 | 24-29 | 24-19 | 24-23 | 25-20 | 25-24 | 25-30 | 20-15 | 21-16 | 22-17 | 23-18 | 24-19 | |||||||
к | 0,189 | 0,311 | 0,311 | 0,189 | 0,452 | 0,274 | 0,274 | 0,452 | 0,378 | 0,622 | 0,378 | - | - | - | - | - | |||||||
Моп | - | -114,3 | +114,3 | - | - | -114,3 | - | -114,3 | - | +116,7 | - | - | - | - | - | - | |||||||
1 цикл | - | - | - | - | +35,5 | +43,3 | +35,5 | +43,3 | -44,1 | -72,6 | -44,1 | - | - | - | - | - | |||||||
- | +25,8 | -21,7 | - | +15,7 | - | +15,7 | - | -15,7 | - | -15,7 | -15,7 | - | - | - | +17,8 | ||||||||
2 цикл | +0,8 | +1,3 | +1,3 | +0,8 | -9,8 | -11,8 | -9,8 | -11,8 | +5,9 | +9,8 | +5,9 | - | - | - | - | - | |||||||
- | +3,4 | - | -2,5 | -5,5 | +0,7 | -4,9 | +0,7 | +3,1 | +6,9 | +3,1 | +4,0 | +1,5 | - | -2,1 | -2,2 | ||||||||
3 цикл | -0,2 | -0,3 | -0,3 | -0,1 | +3,0 | +3,7 | +3,0 | +3,7 | -3,8 | -6,2 | -3,8 | - | - | - | - | - | |||||||
Итого | +0,6 | -84,1 | +93,9 | -1,8 | +38,9 | -78,4 | +39,5 | -78,4 | -54,6 | +54,6 | -54,6 | -11,7 | +1,5 | - | -2,1 | +15,6 | |||||||
Для определения изгибающих моментов от временной нагрузки распологаем последнюю через один пролет для получения максимального пролетного момента и в двух смежных пролетах для получения максимального пролетного момента.
Приняв для расчета и конструирования колонну нижнего этажа по оси «3», производим загрузку временной нагрузкой только ригель по узлам 21-22-23-24-25.
Моменты защемления:
Моп=
Рисунок 5.2. Схемы загружения временной нагрузкой
Таблица 5.6. Изгибающие моменты от временной нагрузки по схеме А.
Узлы | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | ||||||||||||||||
Стержни | 21-В | 21-Н | 21-22 | 22-21 | 22-В | 22-Н | 22-23 | 23-22 | 23-В | 23-Н | 23-24 | 24-23 | 24-В | 24-Н | 24-25 | 25-24 | 25-В | 25-Н | |||
к | 0,274 | 0,274 | 0,452 | 0,311 | 0,189 | 0,189 | 0,311 | 0,311 | 0,189 | 0,189 | 0,311 | 0,311 | 0,189 | 0,189 | 0,311 | 0,452 | 0,274 | 0,274 | |||
Моп | - | - | - | - | - | - | +31,0 | -31,0 | - | - | +31,0 | -31,0 | - | - | - | - | - | - | |||
1 цикл
| - | - | - | -9,6 | -5,9 | -5,9 | -9,6 | - | - | - | - | +9,6 | +5,9 | +5,9 | +9,6 | - | - | - | |||
- | - | -4,8 | - | - | - | - | -4,8 | - | - | +4,8 | - | - | - | - | +4,8 | - | - | ||||
2 цикл | +1,3 | +1,3 | +2,2 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | -2,2 | -1,3 | -1,3 | |||
- | - | - | +1,1 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | -1,1 | - | - | - | ||||
3 цикл | - | - | - | -0,3 | -0,3 | -0,3 | -0,3 | - | - | - | - | +0,3 | +0,3 | +0,3 | +0,3 | - | - | - | |||
Итого | +1,3 | +1,3 | -2,6 | -8,8 | -6,2 | -6,2 | +21,1 | -35,8 | - | - | +35,8 | -21,1 | +6,2 | +6,2 | +8,8 | +2,6 | -1,3 | -1,3 |
Таблица 5.7. Изгибающие моменты от временной нагрузки по схеме Б.
Узлы | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 | |||||||||||||||
Стержни | 21-В | 21-Н | 21-22 | 22-21 | 22-В | 22-Н | 22-23 | 23-22 | 23-В | 23-Н | 23-24 | 24-23 | 24-В | 24-Н | 24-25 | 25-24 | 25-В | 25-Н | ||
к | 0,274 | 0,274 | 0,452 | 0,311 | 0,189 | 0,189 | 0,311 | 0,311 | 0,189 | 0,189 | 0,311 | 0,311 | 0,189 | 0,189 | 0,311 | 0,452 | 0,274 | 0,274 | ||
Моп | - | - | +31,0 | -31,0 | - | - | - | - | - | - | +31,0 | -31,0 | - | - | - | - | - | - | ||
1 цикл | -8,5 | -8,5 | -14,0 | +9,6 | +5,9 | +5,9 | +9,6 | -9,6 | -5,9 | -5,9 | -9,6 | +9,6 | +5,9 | +5,9 | +9,6 | - | - | - | ||
- | - | +4,8 | -7,0 | - | - | -4,8 | +4,8 | - | - | +4,8 | -4,8 | - | - | - | +4,8 | - | - | |||
2 цикл | -1,3 | -1,3 | -2,2 | +3,6 | +2,3 | +2,3 | +3,6 | -3,0 | -1,8 | -1,8 | -3,0 | +1,5 | +0,9 | +0,9 | +1,5 | -2,2 | -1,3 | -1,3 | ||
- | - | +1,8 | -1,1 | - | - | -1,5 | +1,8 | - | - | +0,8 | -1,5 | - | - | -1,1 | +0,8 | - | - | |||
3 цикл | -0,5 | -0,5 | -0,8 | +0,8 | +0,6 | +0,6 | +0,8 | -0,8 | -0,6 | -0,6 | -0,8 | +0,8 | +0,6 | +0,6 | +0,8 | -0,4 | -0,2 | -0,2 | ||
Итого | -10,3 | -10,3 | +20,6 | -25,1 | +8,8 | +8,8 | +7,5 | -6,8 | -8,3 | -8,3 | +23,2 | -25,4 | +7,4 | +7,4 | +10,6 | +3,0 | -1,5 | -1,5 | ||
Построение эпюры Мпост.
Пролет 21-22:
Мх=
где
Qx= x=2,77 м
Пролет 22-23:
Qx= x=3,02 м
Мх=
Пролет 23-24:
Qx= x=2,96 м
Мх=
Пролет 24-25:
Qx= x=3,22 м
Мх=
Построение эпюры Мвр.1 при временной нагрузке по всему пролету производим путем умножения эпюры Мпост. на к, где
к=V/g=10,3/38,1=0,27
Построение эпюры Мвр.2:
Пролет 22-23:
Мх=
Построение эпюры Мвр.3:
Пролет 21-22:
Мх=
Пролет 24-25:
Мх=
Рисунок 5.3. Эпюры моментов и равномерно распределенных нагрузок
Рисунок 5.4. Схема расположения монолитных плит перекрытия
|
|
Распределение моментов производим согласно табл. III. 1 [ 1. стр. 46 ]
Плита №1.
Наибольший опорный момент:
Моп=-77,8-20,6=-98,4 кНм, Мх= кНм
Принимаем конструктивно
Му=Мх=-70,8 кНм
Плита №2.
Наибольший пролетный момент:
Мпр=75,4+26,0=101,4 кНм, Мх= кНм – пролетный момент в надколонной полосе;
Му= кНм – опорный момент в пролетной полосе;
Плита №3.
Наибольший опорный момент:
Моп=-127,6-34,5=-162,1 кНм,
Опорный момент в надколонной полосе:
Мх= кНм
Принимаем конструктивно
Му=Мх=-116,0 кНм
Плита №4.
Наибольший пролетный момент:
Мпр=57,0+18,0=75,0 кНм
Пролетный момент в надколонной полосе:
Мх= кНм
Опорный момент в пролетной полосе:
Му= кНм
Плита №5.
Наибольший опорный момент:
Моп=-112,3-35,8=-148,1 кНм,
Опорный момент в надколонной полосе:
Мх= кНм
Принимаем конструктивно
Му=Мх=-106,6 кНм
Расчет арматуры.
Принимаем бетон класса В25:
Rb=14,5 МПа, Rbt=1.05 МПа, Eb=30000 МПа.
Рабочая арматура класса А-III d=10-40 мм с Rs=365 МПа, Rsc=365 МПа, Es=200000 МПа.
Сечение расчетной полосы плиты: bxh=300x25 см, h0=h-a=25-3=22 см
Коэффициент условий работы для бетона γb2=0,9
Надколонная плита:
Наибольший опорный момент в надколонной плите Мх=Му=-116,0 кНм
По формуле (2.42 [ 2 ]) граничная высота сжатой зоны:
ξR ,
где ω=0,85-0,008Rbγb2
Находим:
A0
По табл.3.1. [ 2] η=0,971; ξ=0,067, условие ξ<ξR – соблюдается т.к. 0,061<0,604
Необходимая площадь сечения арматуры:
As см2
Наибольший пролетный момент в надколонной полосе Мх=52,7 кНм
A0 , η=0,984
Необходимая площадь сечения арматуры:
As см2
Таким образом, плита армируется верхней сеткой из арматуры диаметром 12 А-III с шагом 150 мм и нижней сеткой из арматуры диаметром 10 А-III с шагом 150 мм.
Межколонная плита:
Опорный момент пролетной полосы М=-27,6 кНм
A0 , η=0,992
Необходимая площадь сечения арматуры:
As см2
Принимаем арматуру диаметром 10 А-III с шагом 150 мм в обоих направлениях.
Наибольший пролетный момент в надколонной полосе Мх=52,7 кНм
A0 , η=0,984
Необходимая площадь сечения арматуры:
As см2
Плита армируется нижней сеткой из арматуры диаметром 10 А-III с шагом 150 мм в обоих направлениях.