Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей для цепей 220 кв

Выбор выключателей и разъединителей: Определяем расчётные токи продолжительного режима. В цепи блока генератор – трансформатор определяется по наибольшей электрической мощности генератора

ТГВ – 500(Sном = 588 МВ·А);

;

Расчётные токи короткого замыкания принимаем по таблице 6.2., с учётом того, что все цепи входят в расчетную зону I, т.е. проверяются по суммарному току короткого замыкания. Термическая стойкость определяется по формуле:

кА²∙с

Выбираем выключатель серии ВГБ-500 и разъединитель серии РНД-500/3200.

Таблица 7.1.

Расчётные данные	Каталожные данные
Расчётные данные	Выключатель ВМТ-220Б-20/1000 УХЛ1	Разъединитель РНДЗ-1-220/630 T1
Uуст = 500 кВ	Uном = 500 кВ	Uном = 500 кВ
Iмах = 659 А	Iном = 3150 А	Iном = 3200 А
In.τ = 8,43 кА	Iоткл = 50 кА	–
iу = 10,98 кА	iдин = 35,5 кА	iдин = 45 кА
iа.τ = 3,89 кА	кА	–
кА	кА	–
IПО,0 = 15,16 кА	Iпр, с = 128 кА	Iпр, с = 160 кА
Вк = 6,08 кА2∙с	кА2∙с	I2T tT= кА2 c

Выбор шин:

Выбираем сборные шины 500 кВ и токоведущие части по наибольшей электрической мощности ТГВ-500-2УЗ;

Принимаем провод серии АС-300/66; q = 300мм²; I_доп = 680 А. Фазы расположены горизонтально с расстоянием между фазами 400см.

I_мах = А < I_доп = 680 А;

Проверку шин на схлестывание не производим, так как . Проверка на термическое действие тока короткого замыкания не производим, так как шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе. Учитывая, что на открытом распределительном устройстве 220 кВ расстояние между проводами меньше, чем на воздушных линиях, проведем проверку по условиям коронирования: начальная критическая напряженность

Напряженность вокруг провода

Условие проверки:

Провод АС-300/66 по условиям коронирования не проходит.

Для уменьшения явления коронирования, применяем расщепление провода в каждой фазе, снова проведём проверку:

[8. с.247.(Т4-5)]

см

Провод АС-300/66 по условиям коронирования проходит.

Токоведущие части выполняются гибкими проводниками, сечение выбираем по экономической плотности тока j_э=1,0 [А/мм²].

q_э = мм²

Принимаем 2×АС 300/66; d = 24,5 мм;

Iдоп = 2∙680 = 1360 А; Iмах = 659 А < Iдоп = 1360 А;

Токоведущие части выполнены таким же проводом, что и сборные шины, следовательно, проходят по всем проверкам.

Выбор изоляторов:

На стороне 220 кВ согласно ПУЭ [6.с.45(Т.2-4)] принимаем к установке подвесные изоляторы типа ПС12 – А по 12 изоляторов в гирлянде.

Выбор трансформаторов тока и напряжения:

Сборные шины 220 кВ выполняются гибкими шинами, поэтому трансформаторы тока и напряжения устанавливаются открыто. Предварительно принимаем к установке трансформаторы тока типа ТФЗМ-220Б-1. Составляем таблицу вторичной нагрузки.

Таблица 6.2.

Прибор	ТИП	Нагрузка фаз, В∙А
Прибор	ТИП	А	В	С
Амперметр	Э-378	0,1	0,1	0,1
Ваттметр	Д – 323	5	-	5
Варметр	Д – 335	0,5	-	0,5
ИТОГО:		5,6	0,1	5,6

Из таблицы видно, что наиболее загружены фазы А и С. Рассчитываем общее сопротивление

;

Ом;

Вторичная нагрузка трансформатора тока в классе точности 0,5 составляет 1,2 Ом. Сопротивление контактов принимаем 0,1 Ом, тогда сопротивление проводов:

r_пр = r_2ном- r_приб- r_к=1,2 - 0,224 - 0,1 = 0,876 Ом;

Зная r_пр, можно определить сечение соединительных проводов. Используем для вторичных цепей провода с медными жилами (ρ=0,0175). Расчетную длину принимаем 100 м. В качестве соединительных проводов применяем многожильные кабели.

мм²

Принимаем контрольный кабель с медными жилами сечением 2,5 мм² марки КВВБП.

Предварительно принимаем трансформатор напряжения типа НКФ-220-58У1. Составляем таблицу вторичной нагрузки трансформатора напряжения.

Таблица 6.3.

Прибор	ТИП	Мощность одной обмотки, ВА	Число обмоток	cosφ	sinφ	число	Потребляемая мощность
Прибор	ТИП	Мощность одной обмотки, ВА	Число обмоток	cosφ	sinφ	число	P, Мвт	Q, МВар
Вольтметр	Э – 378	2	1	1	0	1	2	-
Частотомер	Н – 397	10	1	1	0	1	10	-
Вольтметр	Н – 344	10	1	1	0	1	10	-
Ваттметр	Н – 348	10	2	1	0	1	10	-
Частотомер	Э-373	1	1	1	0	2	2	-
Вольтметр	Э-378	2	1	1	0	2	4	-
Синхроноскоп	Э – 327	10	1	1	0	2	20	-
Итого							58	-