2020-09-24
230
Выполним расчет прочности наиболее опасного сечения главной балки на действие поперечной силы у опоры В слева. Поперечная сила в расчетном се- чении Q = Q всл,max= 352,8 кН.
Определим требуемую интенсивность поперечных стержней согласно п. 3.33, а [5]; параметры расчетного наклонного сечения приведены на рис. 13.
Рис. 13. Расчету прочности наклонного сечения главной балки:
а – размеры сечения; б – расположение опасного наклонного сечения
Принимаем длину проекции опасного наклонного сечения с, равной рас- стоянию от грани колонны до первой силы с = 1800 мм. Тогда α =
= с/h 0 = 1800/708 = 2,542 <3; поскольку α 0 = α = 2,542 > 2, то принимаем α 0=2.
Определяем параметры εгр и ε по формулам:
Ɛ гр
= 1,5+ 0,1875 α 0
α
= 1,5
2,542
+ 0,1875 × 2 = 0,965;
Ɛ= Q =
352,8 ×103
= 1,578.
Rbt bh 0
1,05 × 300 × 708
Поскольку ε= 1,578> εгр= 0,965, то требуемую по расчету интенсивность поперечных стержней вычисляем по формуле (3.51)[5]:
qsw
= Rbt
b Ɛ- 1,5 / α
0,75 α 0
= 1,05 × 300 1,578 - 1,5 / 2,542 = 207,5 Н/мм.
|
|
|
0,75 × 2
Из условия сварки принимаем поперечные стержни Æ8 класса В500 (Rsw =300 МПа); при числе каркасов в расчетном сечении 4 (см. рис. 13, а) по- лучим Asw = 201 мм2; требуемый по расчету шаг поперечных стержней должен быть равен:
| w |
qsw
= 300 × 201 = 290,6 мм.
207,5
Согласно п. 5.21[5] шаг поперечных стержней у опоры должен быть не бо- лее 0,5 h 0 =0,5·708 = 354 мм и не более 300 мм. Максимально допустимый шаг поперечных стержней вычисляем по формуле (3.60)[5]:
sw.max = Rbt bh 02 / Qmax = 1,05·300·7082 / (352,8·103) = 448 мм.
Принимаем шаг поперечных стержней sw= 290 мм, удовлетворяющий рас- четным и конструктивным требованиям с фактической интенсивностью попе- речных стержней qsw = Rsw Asw / sw = 300 ·201 / 290 = 207,9 Н/мм > 207,5 Н/мм.
Проверяем прочность наклонной полосы между наклонными трещинами по условию (3.43) [5]:
0,3 Rbbh 0 = 0,3·14,5·300·708 = 923,9·103 H = 923,9 кН> Qmax= 352,8 кН,
следовательно, прочность наклонной полосы обеспечена.
