Химический состав технического титана
Марка | Содержание примесей, %, не более | ||||||
Fe | Si | C | O | N | H | Прочие | |
ВТ1-00 | 0,12 | 0,08 | 0,05 | 0,10 | 0,04 | 0,008 | 0,1 |
ВТ1-0 | 0,18 | 0,10 | 0,07 | 0,12 | 0,04 | 0,010 | 0,3 |
Несмотря на высокую температуру плавления, чистый технический титан не обладает жаропрочностью, поэтому чаще применяют разные сплавы на его основе, обладающие более высокими характеристиками прочности и жаропрочности при сохранении достаточно высоких пластичности и коррозионной стойкости. В табл.4.22 показаны механические свойства титановых сплавов. Наибольшее применение нашли сплавы на основе титана, легированного алюминием, оловом, марганцем, хромом и ванадием.
Теплофизические и механические характеристики титановых сплавов являются основной причиной снижения скорости резания при их лезвийной обработке примерно в 5 раз по сравнению со скоростью резания конструкционных сталей.
Температура деформации при резании титановых сплавов достаточно высокая из-за малой удельной теплоемкости. Но поскольку в этом случае деформация происходит не по всему сечению стружки, а лишь по краям образующихся элементов, средняя температура деформации в зоне стружкообразования невелика. Образующаяся стружка - как правило, псевдосливная - состоит из отдельных малодеформированных элементов, связанных между собой в тонком прирезцовом слое стружки.
|
|
Марка сплава | sВ, МПа | d, % | KCU, кДж/м2 | Вид полуфабриката |
ВТ5 | 750…950 | Отливки, профили, поковки | ||
ВТ5-1 | 800…1 000 | Литы, профили, трубы | ||
ВТ4 | 700…900 | Листы, полосы, ленты | ||
ВТ6 | 950…1 700 | Поковки, листы, трубы | ||
ВТ8 | 1 050…1250 | Поковки |
Отсутствие нароста и застойных явлений способствует неблагоприятной схеме износа режущего лезвия: деформации и округлении режущей кромки. Зачастую разрушение начинается с вершины инструмента.
Таким образом, труднообрабатываемые материалы значительно различаются по свойствам и назначению (высокопрочные и сверхпрочные, коррозионностойкие, жаропрочные, жаростойкие тугоплавкие, магнитные и немагнитные и др.), строению и основному элементу, входящему в его состав (никелевые, кобальтовые, титановые, алюминиевые, вольфрамовые и др.). Из всего этого многообразия наиболее широко применяются жаропрочные, коррозионностойкие сплавы на основе железа, никеля, кобальта и титана.
Сплавы на основе кобальта и никеля характеризуются высокой жаропрочностью, они не теряют свои свойства при нагревании до 800-850°С. Высокую жаропрочность этих сплавов обеспечивают легирующие карбидообразующие тугоплавкие элементы (вольфрам, молибден, тантал, ниобий и др.), которые сдерживают рост размеров (коагуляцию) зерна при нагреве.
|
|
Процесс резания представляет собой комплекс чрезвычайно сложных явлений, зависящих от физико-механических свойств обрабатываемого материала, качества режущего инструмента, условий резания, состояния станка, жесткости технологической системы. При резании труднообрабатываемых материалов основной негативный фактор – это высокая температура в зоне резания, которая приводит к разупрочнению стандартных твердых сплавов, снижению стойкости режущего инструмента и вынужденному уменьшению скорости резания. Снижение скорости резания влечет за собой увеличение времени обработки, что сказывается на производительности и себестоимости обработки в целом.
Высокие значения твердости и прочности труднообрабатываемых материалов, которые сохраняются при нагревании до высоких температур (см. рис. 4.21 и 4.22), приводят к образованию интегральных термомеханических напряжений в зоне резания, которые повышают вероятность выхода из строя режущего инструмента вследствие его хрупкого или пластического (вязкого) разрушения.
Высокая химическая активность большинства труднообрабатываемых материалов, особенно при температурах, возникающих при резании, приводит к активизации физико-химических процессов на контактных площадках инструмента (граничная адгезия, твердофазные и жидкофазные диффузионные реакции между инструментальным и обрабатываемым материалами) и является главной причиной интенсификации таких видов изнашивания режущего инструмента, как адгезионно-усталостный и диффузионный. Склонность труднообрабатываемых материалов некоторых групп (например, никелевых сплавов) к механическому упрочнению в процессе пластического деформирования при резании (наклепу) приводит к росту интенсивности абразивного изнашивания. Кроме того, как правило, при упрочнении металла возрастают его упругие свойства, что приводит к увеличению упругого последействия, увеличению длины контакта задней поверхности и поверхности резания. Как следствие увеличивается тепловыделение за счет трения, что в совокупности со склонностью к адгезии инструментального и обрабатываемого материала приводит к изнашиванию контактной площадки задней поверхности режущего инструмента.
Краткий анализ свойств труднообрабатываемых материалов с точки зрения процесса резания показывает, что основными причинами отказов инструмента можно считать:
- потери формоустойчивости режущей части инструмента (пластическое разрушение);
- физико-химические виды изнашивания контактных площадок режущего инструмента, в частности адгезионно-усталостное изнашивание.
Таким образом, при лезвийной обработке труднообрабатываемых материалов возникает задача разработки инструментального материала улучшенного состава с учетом приведенных особенностей процесса резания труднообрабатываемых материалов. Одним из важнейших показателей инструментального материала в данном случае является повышенная теплостойкость и прочность.
Согласно международному стандарту ISO 513: 2004-07 при обработке резанием рассмотренные виды труднообрабатываемых материалов условно на группы обрабатываемости: M (обработка коррозионностойких сталей), S (обработка жаропрочных сталей и сплавов, титана и его сплавов) и H (обработка закаленных сталей и чугуны. В табл. 4.5 - 4.7 приведены рекомендации по применению инструментальных материалов для обработки коррозионностойких сталей. В табл. 4.23 приведены рекомендации по выбору инструментальных материалов и скоростям резания для обработки жаропрочных сталей и сплавов и титановых сплавов.