b / a | 1,1 | 1,2 | 1,3 | 1,4 | 1,5 | 1,6 | 1,7 | 1,8 | 1,9 | ³2,0 |
a 1 | 0,055 | 0,063 | 0,069 | 0,075 | 0,081 | 0,086 | 0,091 | 0,094 | 0,098 | 0,125 |
Значения b и a определяют по размерам в свету:
b = 400 – 2 d = 400 – 2 × 7,5 = 385 мм; а = 360 мм; b / а = 385 / 360 = 1,07.
На участке 2, опертом по трем сторонам:
где b – коэффициент принимается по табл. 4.5 в зависимости от отношения закрепленной стороны пластинки b 1 = 40 мм к свободной а 1 = 360 мм.
Таблица 4.5
Коэффициенты b для расчета на изгиб плиты, опертой на три канта
b 1/ a 1 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | 1,2 | 1,4 | 2,0 | ³2 |
b | 0,060 | 0,074 | 0,088 | 0,097 | 0,107 | 0,112 | 0,120 | 0,126 | 0,132 | 0,133 |
Отношение сторон b 1/ a 1 = 40 / 360 = 0,11; при отношении сторон b 1/ a 1< 0,5 плита рассчитывается как консоль длиной b 1 = 40 мм (рис. 4.15).
Изгибающий момент
На консольном участке 3
Рис. 4.15. Укрепление плиты диафрагмой
При опирании плиты на два канта, сходящихся под углом, расчет изгибающего момента в запас прочности производится как для плиты, опертой по трем сторонам, принимая размер a 1 по диагонали между кантами, размер b 1 равным расстоянию от вершины угла до диагонали (рис. 4.16, а).
|
|
При резком отличии моментов по величине на различных участках плиты необходимо внести изменения в схему опирания плиты, чтобы по возможности выровнять значения моментов. Это осуществляется постановкой диафрагм и ребер. Разделяем плиту на участке 1 пополам диафрагмой толщиной td = 10 мм (см. рис. 4.15).
Соотношение сторон
b / a = 38,5 / 17,5 = 2,2 > 2,
где
При опирании плиты на четыре канта с отношением сторон b / a > 2 изгибающий момент определяется как для однопролетной балочной плиты пролетом а, свободно лежащей на двух опорах:
По наибольшему значению из найденных для различных участков плиты изгибающих моментов определяем требуемый момент сопротивления плиты шириной 1 см:
откуда толщина плиты
Принимаем лист толщиной 30 мм.
При определении изгибающего момента M 1׳в полосе шириной 1 см для рассматриваемого участка плиты 1 допускается учитывать разгружающее влияние смежных консольных участков вдоль длинных сторон (как в неразрезной балке) по формуле
M 1׳= M 1 – M 3 = q (α 1 a 2 – 0,5 c 2) = 0,9 (0,053 ∙ 362 – 0,5 ∙ 52) = 50,57 кН∙см.