2.1 Сбор нагрузок
Составляем в табличной форме для постоянных и временных нагрузок
Перекрытие пола 1ого этажа (пример) Таблица 2.1
Наименование слоя | Плот ность, кг/м3 | Подсчет нагрузки, Па | Норма-тивная нагруз-ка, кПа | Коэффи-циент надеж-ности по нагрузке, γƒ | Расчетная нагруз-ка, кПа |
Линолиум | 1100*10*0,004 | 0,044 | 1,3 | 0,057 | |
ДСП | 800*10*0,016 | 0,128 | 1,2 | 0,154 | |
Пароизоляция | 0,03 | 1,3 | 0,039 | ||
Цементно-песчаная стяжка | 1800*10*0,03 | 0,54 | 1,3 | 0,702 | |
Гидроизоляция | 0,03 | 1,3 | 0,039 | ||
Плита перекрытия | 3,2 | 1,1 | 3,52 | ||
Итого: | 3,97 | 4,83 | |||
Временные нагрузки | |||||
Нагрузка на перекрытие | табл.3 СНиП 2.01.07-85 | 1,5 | 1,2 | 1,8 | |
Нагрузка от перегородок | п. 3.6 СНиП 2.01.07-85 | 0,5 | 1,1 | 0,55 | |
Итого: | 2,0 | 2,35 | |||
Всего: | 5,97 | 7,18 |
Таблица 2.2
Перекрытие междуэтажное чердачное (пример)
Наименование слоя | Толщина слоя, м | Плот ность, кг/м3 | Подсчет нагрузки | Норма-тивная нагруз-ка, кПа | Коэффициент надежности по нагрузке, γƒ | Расчетная нагруз-ка, кПа |
Ламинат | 0,01 | 800*10*0,02 | 0,08 | 1,2 | 0,1 | |
Прослойка из мастики | 0,003*10 | 0,03 | 1,3 | 0,04 | ||
Гидроизоляционная прослойка | 0,03 | 1,3 | 0,04 | |||
Цем.-песчаная стяжка | 0,04 | 0,04*1800*10 | 0,72 | 1,3 | 0,94 | |
Утеплитель «Пеноплекс» | 0,12 | 0,12*150*10 | 0,18 | 1,3 | 0,23 | |
Монолитная плита | 0,14 | 2500*10*0,14 | 3,5 | 1,1 | 3,85 | |
qрчерд=5,2 кПа | ||||||
Временные нагрузки | ||||||
Нагрузка на перекрытие | табл.3 СНиП 2.01.07-85 | 1,5 | 1,2 | 1,8 | ||
Нагрузка от перегородок | п. 3.6 СНиП 2.01.07-85 | 0,5 | 1,1 | 0,55 | ||
Всего:∑qрчерд=7,55 кПа |
2.2 Устанавливаем конструктивную схему и определяем расчетный пролет плиты
|
|
l0= L – 2 * 10 – (200-10)/2 – (200 -10)/2 =,мм
Рисунок 2.1
2.3 Определяем расчетную нагрузку на рабочую площадь плиты
qр = …..кн/м2 (из таблицы 2.1 или 2.2)
2.4 Определяем расчетные сопротивления для бетона Rb и арматуры Rs
2.5 Статический расчет для пустотной плиты ПК 30.12 (пример)
Рисунок 2.2
2.5.1 Определяем расчетное сечение плиты, заменяя реальное трапециевидное сечение на тавровое и круглые отверстия квадратными, как показано на рисунке 2.2.
- высота плиты h=22 см;
- задавшись расстоянием от центра тяжести арматуры до крайнего растянутого волокна бетона (защитный слой) а = 3см, определяем расчетную высоту h0=h-а=22-3=19 см
- ширина плиты bn = bпk – 10 мм
- ширина ребра b=bп - n* dотв =1190-6*159 = 236мм = 23,6 см
- ширина полки bf1=bn- 2*15=1190-30 = 1160 мм = 116 см
- высота полки hf1= (h – dотв)/2 =(22-15,9)/2 = 3,05 cм
2.5.2 Определяем расчётную длину плиты
Для плиты длиной 3 метра расчетная длина равна
L0=3000-10-200/2-200/2=2790мм=2,79м (см. п.2.2) (1)
2.5.3 Определяем нагрузку на 1 п.м. плиты q = q (m2) * γn * 1,0, кн/м (2)
7,18*0,95*1,2 = 8,19 кН/м
Расчетная схема плиты – шарнирно опертая балка с равномерно-распределенной нагрузкой.
|
|
2.5.4 Определяем максимальный изгибающий момент
= 8,19*(2,79)²/8=7,97 кН*м (3)
Определяем максимальное перерезывающее усилие, действующее на опорах
= 8,19*2,79/2=11,43 кН (4)
2.5 5 Класс бетона для пустотных плит принимаем В20 (от В15 и выше)
Расчетное сопротивление Rb = 11,5 МПа =1,15кН/см2;Rbt=0,09 кН/см2
Арматура класса А-II, имеет расчетное сопротивление
Rs = 280 МПа=28 кН/см2 - рабочая арматура
2.5.6 Определяем расчётный случай таврового элемента, найдя максимальный момент для сжатого сечения, равного площади полки:
(5)
Mf =1,15*116*3,05(19-0,5*3,05)= 7110 кн*см =71,1 кн*м
Т.к. Мmax= 7,97кн*м <Mf =71,1 кн*м имеем 1 расчетный случай
2.5.7 Определяем значение коэффициента А0 для 1-го случая
А0 = 797,3/ 1,15*0,9*116*192 = 0,019<A0R = 0,439 (6)
A0R – граничное значение коэффициента
(табл.7.6 стр.215 Сетков В.И.)
Т.к. А0 <A0R нет необходимости изменять размеры сечения или класс материала
2.5.8 Определяем требуемую площадь рабочей арматуры
Аs= Mmax/ ήhoRs (7)
Аs = 797,3/ 0,99*19*28 = 1,57 см2
η = 0,99 по таблице 7.5 стр.214 Сетков В.И.
2.5.9 По сортаменту определяем диаметр и количество стержней рабочей арматуры
4 стержня диаметром ds= 8мм Аs= 2,01 см2
2.5.10 Определяем коэффициент армирования сечения:
μ = Аs*100/ b*h0 % (8)
μ = 2,01*100/23,6*19 = 0,45% > μmin= 0,05% (оптимально 0,3 – 0,6%)
2.5.11 Определяем диаметр поперечных стержней не менее 3 мм, принимаем 10 стержней диаметром 3 мм
2.5.12 Определяем количество и диаметр арматурных стержней
монтажной арматуры А1s=0,1*As = 0,1* 2,01 = 0,20см2 (9)
(диаметр не меньше 3мм)
Принимаем ds| = 3мм
2.5.13 Окончательно назначаем толщину защитного слоя из условия
hmin= 15 мм
hmin= (a – ds/2 – dsw) (10)
2.5.14 Конструирование поперечного сечения плиты
Рисунок 2.3
1 – рабочая арматурная сетка С-1; 2 – арматурная сетка С-2;
3 – арматурный каркас КР-1; 4 – монтажная арматурная сетка С-3.
2.5.15 Построение расчетной схемы нагружения плиты и эпюр
изгибающих моментов и поперечных сил
2.6 Проверка жесткости плиты заключается в определении прогиба плиты и сравнения с допустимым:
2.6.1 Находим момент инерции
Ix= b*h03 /12 = 23,6*193/12 = 13523,66 см4 (11)
2.6.2 Максимальный прогиб
fmax= 5*q* Lo4/ 384*E*Ix= 5*0,0819*2794/384*2300*13523,66 =
= 0,18 см (12)
Модуль упругости для бетона Е=2300 кН/см2
2.6.3 Допустимый погиб
[ f]=Lo/150= 279/150 = 1,86см >0,18 см(для плиты длиной до 3 м)
(при L>3метров [ f]=L/200)
Величина прогиба находится в пределах допустимого
2.7 Проверка прочности сечения по наклонной трещине
Qmax= 11,43≤ Qb,min= 0,6(1+φf)Rbtγb2bho= 0,6(1+0,47)0,09*0,9*23,6*19=
=32,03кН (13)
гдеφf= 0,75(bf|-b)hf|/bho= 0,75(116-23,6)3,05/23,6*19 = 0,47 (14)
Условие выполняется, прочность по наклонной трещине обеспечена
2.8 Проверка плиты на монтажные нагрузки
Панель имеет четыре монтажные петли из стали класса А-I,
расположенные на расстоянии 700мм от концов плиты.
2.8.1 С учетом коэффициента динамичности kd= 1,4 расчетная нагрузка
от собственного веса панели
q= kd*γf* g* bn= 1,4*1,1* 3,2* 1,19 = 5,86 кН/м (15)
2.8.2 Расчетная схема панели
q
l1 =700 мм
Рисунок 2.4
2.8.3 Изгибающий момент консольной части панели
М = q* l1 2 / 2= 5,86 *0,72/2 = 1,44 кНм (16)
Этот момент воспринимается продольной монтажной арматурой каркасов.
2.8.4 Площадь сечения указанной арматуры составляет
As = M/(z1*Rs) = 144/ 0,9*19*22,5 = 0,37см2, гдеz1 =0,9ho (17)
что меньше принятой конструктивно арматуры ds\ = 6мм (2 стержня)
As = 0,57 см2
2.8.5 При подъеме панели вес её может быть передан на две петли, тогда усилие на одну петлю составляет
N = qL / 2= 5,86 *2,79/2 =8,175кН (18)
2.8.6 Площадь сечения арматуры петли
As= N/Rs = 8,175/22,5 = 0,36см2 (19)
Принимаем конструктивно стержни диаметром 10 мм As = 0,789 см2
2.9 Статический расчет монолитного участка.
Принимаем расчетное сечение плиты с условно вырезанной полосой
b = 1м
Рисунок 2.5
2.9.1Определяем рабочую высоту сечения ho= h – a, см (20)
где защитный слой а = 2 – 3 см
2.9.2Находим значение коэффициента Ао
(21)
А0 не должен превышать граничные значения АоR, если Ао≥ АоR, следует увеличить сечениеили изменить материалы.
|
|
2.9.3 По величине А0 по таблице определяют значения коэффициентов
ή и ξ
2.9.4 Определяем требуемую площадь арматуры, см2
(22)
Учитывая, что арматура рассчитана на 1м, определяем требуемую площадь рабочей арматуры на всю ширину плиты
As= As* b = см2 (b– в метрах!)
Задаемся шагом (100,150, 200мм) и определяем количество и диаметр арматуры ds= … мм
2.9.5 Назначаем распределительную (поперечную) арматуру сетки из арматурной проволоки, принимая шаг 200, 250 мм, диаметр 3- 5мм
2.9.6 Для обеспечения прочности при транспортировке и монтаже плиты в верхнюю часть сечения плиты ставим монтажную арматурную сетку
Рисунок 2.6