Стенка резервуара проектируется как в виде рулонированного полотнища заводского изготовления, так и виде отдельных листов, свальцованных по радиусу резервуара. Проектирование стенки в виде рулонов допускается для резервуаров объемом, не превышающем 3000 м3. Стенка резервуаров объемом свыше 3000 м3 должна проектироваться с учетом их изготовления и монтажа из отдельных листов (полистовым методом)[3, 10]
Листы стенки должны совмещаться в одну линию по вертикали по своей внутренней или наружной плоскости. Вертикальные заводские и монтажные соединения на смежных поясах стенки должны быть смещены относительно друг друга. Вертикальны и горизонтальные швы стенки должны быть стыковыми с полным проплавлением кромок по толщине листа. При проектировании стенки резервуара необходимо учитывать требования:
— вертикальные соединения листов в смежных поясах стенки, включая резервуары сооружаемые методом рулонирования, должны быть смещены относительно друг друга на расстоянии не менее 500 мм;
|
|
— расстояния от вертикальных сварных швов первого пояса стенки до стыковых швов окраек днища должно составлять не менее 100 мм;
— расстояние от сварного шва приварки обечайки люка (патрубка) или шва приварки усиливающего листа люка или патрубка к стенке до вертикального стыкового шва стенки должно составлять не менее 150 мм, а до горизонтального шва стенки – не менее 100 мм (исключая случаи перекрытия швов стенки усиливающими листами или пересечения их обечайками патрубков). Смещение кромок в сваренных стыковых соединениях не должно превышать 10% от наименьшей толщины свариваемых листов, но не более 3 мм. [3, 21, 22]
Требования к расчету стенки на прочность включают:
— расчет прочности при статическом нагружении в условиях эксплуатации и гидроиспытаний;
— проверку прочности при сейсмических воздействиях;
— расчет малоцикловой прочности (при количестве циклов слива налива более 250 раз в году и необходимости определения срока службы резервуара).
Прочность стенки при статическом нагружении, в условиях эксплуатации, проверяется от действия нагрузки от веса хранимого продукта и избыточного давления. Коэффициент условий работы (γс) принимается в соответствии с таблицей 3.16.
Прочность стенки при статическом нагружении в условиях гидроиспытаний проверяется от действия нагрузки от веса воды. Коэффициент условий работы (γс) принимается в соответствии с таблицей 3.17.
Таблица 3.16 - Значения коэффициента условий работы резервуара в условиях эксплуатации, γс
№ пояса | Коэффициент условий работы поясов стенки γс в условиях эксплуатации |
1-ый пояс | 0.7 |
Все, кроме 1-ого | 0,8 |
Узел соединения стенки с днищем (уторный узел) | 1,2 |
Прочность стенки при сейсмическом нагружении проверяется при действии нагрузок - сейсмической, от веса хранимого продукта, от веса конрукции и теплоизоляции, от избыточного давления, от веса снегового покрова.
|
|
Прочность стенки при циклическом нагружении проверяется в условиях эксплуатации. Коэффициент условий работы принимается равным для всех элементов стенки γс =1.
Расчетные значения толщины листов стенки определяются исходя из проектного уровня налива продукта или воды при гидроиспытании резервуара.
Таблица 3.17 - Значения коэффициента условий работы резервуара в условиях гидравлических испытаний, γс
№ пояса | Коэффициент условий работы поясов стенки, γс в условиях гидроиспытаний. |
1-ый пояс | 0,9 |
Все, кроме 1-ого | 0,9 |
Узел соединения стенки с днищем (уторный узел) | 1,2 |
Номинальная толщина каждого пояса стенки резервуара выбирается из сортаментного ряда таким образом, чтобы разность и минусового допуска ∆ на прокат была не менее максимума из трех величин:
-∆ ≥ ( + ; ; ), (3.62)
где с – припуск на коррозию; tк – минимальная конструктивно необходимая толщина.
Номинальные толщины стенок резервуаров определяют в три этапа:
— предварительный выбор толщин поясов;
— корректировка толщин при поверочном расчете на прочность, включая и расчет на сейсмическое воздействие;
— корректировка толщин при проведении расчета на устойчивость.
Толщины поясов вычисляются по кольцевым напряжениям, определяемым в срединной поверхности цилиндрической оболочки на уровне, в котором радиальные перемещения стенки в пределах пояса являются максимальными.
При проведении прочностного расчета стенки учитывается коэффициент надежности для избыточного давления, равный 1,2 для условий эксплуатации и 1,25 для условий гидроиспытаний.
Номинальная толщина стенки ti в каждом поясе резервуара должна назначаться по формулам: [2. 3]
для условий эксплуатации
(3.63)
для условий гидроиспытаний
(3.64)
где – ускорение свободного падения, 9,81 м\с2;
– плотность воды, используемой для гидроиспытаний, т\м3;
– высота налива продукта, м;
– расстояние от днища до нижней кромки пояса, м;
– радиус срединной поверхности пояса стенки резервуара, м;
– нормативное избыточное давление в газовом пространстве резервуара, кПа;
– расчетное сопротивление металлопроката, МПа;
Расчет производится последовательно от нижнего пояса к верхнему поясу.
Расчетные сочетания нагрузок при расчете стенки приведены в таблице 3.19.
Тогда требуемая величина стенки резервуара определяется по формуле
(3.65)
Таблица 3.18 - Значения толщин стенки резервуара в зависимости от диаметра и исполнения
Диаметр резервуара D, мм | Толщина стенки tk, мм | ||
Рулонное исполнение | Полистовое исполнение | ||
Стационарная крыша | Плавающая крыша | ||
D<16 | |||
16 D<<25 | |||
25< D<35 | |||
D<35 |
Таблица 3.19 - Сочетания нагрузок для расчета стенки резервуара на прочность и устойчивость
Вид нагрузки | Сочетания нагрузок для расчета стенки | |||
Условия эксплуатации | Гидравлические испытания | Устойчивостьпустого резервуара | Условия землетрясения | |
Вес конструкций и теплоизоляции | - | - | + | + |
Избыточное давление | + | + | - | + |
Вакуум при опорожнении | - | - | + | - |
Ветровая нагрузка | - | - | + | - |
Вес снегового покрова | - | - | + | + |
Сейсмическая нагрузка | - | - | - | + |
«+» - нагрузка учитывается, «-» - нагрузка не учитывается.
где – коэффициент надежности по нагрузке для гидростатического давления столба продукта; – коэффициент надежности по нагрузке для избыточного давления паров нефтепродукта; - расчетное сопротивление сварного стыкового шва ( = ).
|
|
Результаты расчета толщины для каждого пояса стенки следует округлить до целого числа в большую сторону, в соответствии с толщинами проката по ГОСТ 19903, если не указаны специальные условия поставки листового проката.
Минимальная расчетная толщина стенки в каждом поясе для условий эксплуатации, мм
(3.66)
где – коэффициент условий работы, равный 0,7 для нижнего пояса, 0,8 для всех остальных поясов резервуара[2].
Минимальная расчетная толщина стенки в каждом поясе для условий гидравлических испытаний, мм
(3.67)
где - плотность используемой при испытаниях воды; Нg - высота налива при гидроиспытаниях; - 0,9 для всех поясов резервуара при гидроиспытаниях.
Проверочный расчет на прочность для каждого пояса стенки резервуара проводится для расчетной толщины поясов , которая определяется как разность номинальной толщины . минусового допуска на прокат и припуска на коррозию:
(3.68)
или
где – меридиональное напряжение; – кольцевое напряжение; – коэффициент условий работы; - коэффициент надежности по назначению для резервуаров первого класса опасности 1,1, второго 1,05, третьего 1.0.
Кольцевое напряжение σ2 вычисляется для нижней точки каждого пояса
(3.69)
где – избыточное давление в резервуаре.
Меридиональное напряжение с учетом коэффициентов надежности по нагрузки и коэффициентов для основного сочетания нагрузок вычисляется для нижней точке пояса по формуле
, (3.70)
где Gм – вес металлоконструкций выше расчетной точки; Go – вес стационарного оборудования выше расчетной точки; Gy – вес утеплителя выше расчетной точки; s – полное нормативное значение снеговой нагрузки.
После расчета толщины стенки резервуара по поясам составить таблицу 3.20, в которой окончательная толщина стенки резервуара (tоконч .) определится после проверки резервуара на устойчивость.
При проектировании стенки резервуара должны быть учтены и указаны в проекте предельно допустимые отклонения размеров и формы стенки смонтированного резервуара.
|
|
Таблица 3.20 - Определение толщины стенки резервуара
Номер сечения | Высота столба продукта, м | γfρg× (H-z), кПа | Ризб.×γf3, кПа | (2)+(3), кПа | tp, мм | tприн., мм | tоконч. ., мм | Марка стали |
Таблица 3.21 - Предельно допустимые отклонения размеров и формы стенки резервуара
Наименование контролируемых параметров | Предельные отклонения при диаметре резервуар, мм | |||
до 12 м (вкл.) | Свыше 12 до 25 м (вкл.) | Св.25 до 40 м (вкл.) | Св. 40 м | |
Внутренний диаметр на уровне 300 мм от днища. Выполняются замеры четырех диаметров, расположенных под углом 45º. R – радиус резервуара. | 0,005R | 0,003R | 0,002R | 0.0015R |
Высота стенки, м: — до 12 (вкл.); — св.12 до 18м (вкл.); — св. 18 | ±20 ±30 ±40 |