Первичное напряжение срабатывания реле напряжения:
Uсз = 1,5 * Ірот.ном * Rрот.120 = 1,5 * 1680 * 0,146 = 368 В.
Сопротивление ротора приведено к температуре 120°:
Rрот120 = Rрот15*(1 + α * Δt) = (1+ 0,004 * 105) * 0,103 = 0,146 Ом
Где: α = 0,004 - коэффициент расширения;
Δt = (120в – tо) – разность температуры;
Ірот.ном и Rрот.150 – паспортные данные;
Ірот.ном = 1680 А – первичный номинальный ток ротора;
Rрот = 0,103в – сопротивление обмотки ротора в горячем состоянии.
Защита РЗР - 1Г имеет два степени:
- с первой - она действует на розы возбуждения генератора;
- со второй - на отключение генератора от сети на гашение поля,
используют реле типа РН - 53/400
Продольная дифференциальная защита с реле РНТ - 565
Ток срабатывания продольной дифференциальной защиты при условии отстройки от тока небаланса при внешних
коротких замыканиях:
Ісз = Кн * Др. б.расч =1,3 * 0,72 = 0,94 кА;
Где: Кн – коэффициент надежности, равный 1,3;
Др. б.расч – расчетный ток небаланса;
Др. б.расч = Ка * Кодн * fi * I(3) КЗ.max = 1 * 0,5 * 0,1 * 27990 = 1399,5 А;
Где: Ка =1 – коэффициент аппериодичности;
|
|
Кодн = 0,5 – коэффициент однотипности И;
fi = 0,1 - относительное значение погрешности И;
I(3) КЗ.max – периодическая составляющая тока (t = 0), который проходит по ТА защиты при внешнем металлическом КЗ на шинах генераторного напряжения.
Продольная дифференциальная защита генератора во всех случаях должен обеспечить коэффициент чувствительности КЧ = 2 при КЗ на выходах генератора:
;
Где: – периодическая составляющая тока для t = 0 при металлическому двух фазному КЗ на выводах генератора.
Коэффициент трансформации трансформатора тока принят
К = .
Ток срабатывания реле:
где: КІ – коэффициент трансформации трансформатора тока;
Ксх = 1 – коэффициент схемы – для полной звезды.
Число витков обмотки БНТ:
где: Fном = 100 – номинальная сила, которая намагничивает.
8. Защита от замыкания обмотки статора на корпус
реле тира РТЗ - 51
При ІГ.г – 2202 защита подключается к трансформатору тока нулевой последовательности типа ТНПШ – 3 с номинальным током 4500 А.
Ток срабатывания защиты выбирается по условию отстройки от токов небаланса.
Вторичный ток небаланса обусловлен несимметричным расположением фаз первичной обмотки относительно вторичных и
наличием обмотки подмагничивания.
Где:
Енб.нес = 0,1 В – ЕДС небаланса во вторичной обмотке ТНПШ в номинальном режиме. Применяется по заводским данным;
к1 = 1,4 – кратность тока срабатывания реле блокирования
защиты при внешних коротких замыканиях;
Zэ.ном.в = 10 Ом – эквивалентное сопротивление намагнічення, приведенный по вторичным цепям.
|
|
Для ТНПШ-3;
Zр = 50 Ом – сопротивление реле.
Для РТЗ - 51;
Енб.подм = 0,1 В – ЭДС небаланса, приведенная током подмагничивания.
Для ТНПШ? 3.
Первичный ток небаланса:
Где: ωв = 39 витков – число витков вторичной обмотки ТНПШ − З.
По заводским данным:
Первичный ток срабатывания защиты:
;
Где: кв = 0,93 – коэффициент возвращения реле РТЗ – 51;
Іс = 1,43 – вместительности ток замыкания на землю
генератора ТВС-32-У3
К’н, К”н – коэффициенты надежности соответственно 2 и 1,5.
Ток срабатывания реле:
Уставка реле принимается во втором диапазоне 0,015 - 0,03 А
Время срабатывания: 1,5-2 с.
Защита от двойных замыканий на землю, одно из которых возникло в обмотке статора, а второе во внешней сети
По опыту эксплуатации Ісз = 200 А, такой ток отвечает
минимальной уставке реле РНТ - 565, при этом оно надежно
отстроенное от токов небаланса и имеет высокую чувствительность.