Наименование величин | Численное значение для сторон | |
UВН | UНН | |
Номинальный ток трансформатора, А | ||
Схема соединения трансформаторов тока | Д | У |
Коэффициент схемы kсх | ||
Коэффициент трансформации трансформаторов тока k1 | ||
Вторичные токи в плечах защиты, А |
Трансформаторы тока, соединенные в треугольник, выбираются с учетом коэффициента схемы IН , чтобы вторичные токи не превышали значительно 5 А.
Определяется основная сторона. За основную сторону принимается та сторона, у которой вторичный ток больше. Для трансформаторов с большим диапазоном регулирования желательно в качестве основной стороны выбирать регулируемую сторону, т.е. сторону ВН.
3. Определяется первичный ток срабатывания защиты по двум условиям:
а) по условию отстройки от максимального расчетного тока небаланса в реле при трехфазном внешнем КЗ (точка К2 на рис. 2.1):
(2.7)
где kотс = 1,5.
Расчетный максимальный ток небаланса на Iнб.расч состоит из трех составляющих:
|
|
(2.8)
Составляющая тока небаланса Iнб.расч, вызванная погрешностью трансформаторов тока, определяется по выражению
(2.9)
где IКЗмакс – ток трехфазного КЗ в точке К2, приведенный к напряжению основной стороны; fi – относительное значение тока намагничивания трансформаторов тока, принять равным 0,1; kодн – коэффициент однотипности, принять равным 1; kапер – коэффициент, учитывающий переходный режим, принять равным 1 для реле РНТ-565.
Составляющую I " нб.расч, обусловленную регулированием напряжения защищаемого трансформатора, можно определить как
I ’’ нб.расч =D U×IКЗмакс, (2.10)
где D U – половина суммарного диапазона регулирования напряжения на трансформаторе (если D U р.пн= ± 16%, то D U =0,16), Iнб.расч учитывается только для трансформаторов с большим диапазоном регулирования.
Затем рассчитывается Iсз по выражению (2.7) без учета I’’’нб.расч;
б) по условию отстройки от броска тока намагничивания при включении ненагруженного трансформатора:
Iз.с. ³ kIН, (2.11)
где k =1,3; IН – номинальный ток трансформатора, приведенный к напряжению основной стороны.
По расчетам пп. а) и б) выбирается больший ток срабатывания защиты.
4. Производится предварительная оценка чувствительности защиты:
. (2.12)
5. Рассчитывается ток срабатывания для основной стороны:
. (2.13)
6. Определяется расчетное число витков обмотки НТТ основной стороны:
. (2.14)
Полученное значение округляется до ближайшего меньшего целого числа:
7. Определяется расчетное число витков обмотки для неосновной стороны:
, (2.15)
где Iосн, Iнеосн – вторичные токи в плечах защиты для основной и неосновной стороны.
|
|
Полученное значение по (2.15) округляется до ближайшего меньшего целого числа:
8. Вычисляется составляющая тока небаланса:
, (2.16)
где IКЗ макс – ток трехфазного КЗ в точке К2.
9. Определяется уточненное значение первичного тока срабатывания защиты с учетом I'"нб по формуле (2.7), где Iнб рассчитывается по выражению (2.8), а kотс =1,3.
Ток срабатывания защиты Iс.з должен быть не больше Iс.з, определенного в п. 3. Если это условие не выполняется, то необходимо число витков для основной стороны уменьшить до ближайшего меньшего числа витков, которое можно установить на реле РНТ-565 (рис. 2.2). При этом расчет с п. 7 до п. 9 повторяется до тех пор, пока Iс.з по п. 9 не станет меньше или равным току Iс.з по п. 3.
10. Определяется коэффициент чувствительности при двухфазном КЗ в точке К1 (kч³2). Если защита на реле РНТ-565 не проходит по чувствительности, то необходимо рассчитать защиту на реле ДЗТ-11.
11. Выбирается место включения тормозной обмотки реле ДЗТ-11. На двухобмоточных понижающих трансформаторах с односторонним питанием рекомендуется включать тормозную обмотку в плечо защиты со стороны низшего напряжения трансформатора для исключения влияния тормозной обмотки при КЗ в зоне действия защиты (рис. 2.3).
Р и с. 2.2. Дифференциальное реле типа РНТ-565
12. Определяется ток срабатывания защиты. Использование тормозной обмотки дает возможность не отстраивать минимальный ток срабатывания защиты от токов небаланса при внешнем КЗ, поскольку действие защиты в этом случае обеспечивается торможением. Ток срабатывания защиты выбирается только по условию отстройки от броска тока намагничивания по выражению (2.11). При этом коэффициент принимается равным 1,5.
Р и с.2.3. Дифференциальная защита с торможением
13. Определяется ток срабатывания реле для основной стороны и число витков обмоток реле ДЗТ-11 (аналогично реле РНТ-565).
14. Рассчитывается число витков тормозной обмотки реле ДЗТ-11. Для обеспечения несрабатывания реле при внешних КЗ на тормозной обмотке реле должно быть включено число витков
, (2.17)
где kотc =1,3; Iнб.расч – расчетный ток небаланса, определяемый по выражению (2.8); wраб.расч – расчетное число витков рабочей обмотки реле на стороне, где включена тормозная обмотка; IКЗмакс – ток переходного КЗ в точке К2 (см. рис. 2.2); tga – тангенс угла наклона к оси абсцисс касательной, проведенной из начала координат к характеристике срабатывания реле, соответствующей минимальному торможению (в данной работе tga=0,80).
Принимается ближайшее большее число витков тормозной обмотки. На тормозной обмотке реле ДЗТ-11 могут быть установлены следующие числа витков: 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13, 18, 24.
15. Определяется коэффициент чувствительности защиты по выражению (1.12) при двухфазном КЗ за трансформатором (точка К1) и однофазном КЗ (точка КЗ).