5.1 Расчетные сопротивления древесины сосны, ели и лиственницы европейской влажностью 12% для основного сочетания нагрузок (режим В согласно таблице В.1) в сооружениях нормального (2-го согласно приложению Г) уровня ответственности при сроке эксплуатации до 50 лет приведены в таблице 3. Расчетные сопротивления для других пород древесины устанавливают путем умножения величин, приведенных в таблице 3, на переходные коэффициенты , указанные в таблице 5. Расчетные сопротивления LVL из однонаправленного шпона приведены в таблице 4.
Таблица 3
Напряженное состояние и характеристика элементов | Расчетные сопротивления, МПа, для сортов (классов) древесины | |||
обозначение | 1/К26 | 2/К24 | 3/К16 | |
1 Изгиб, сжатие и смятие вдоль волокон | ||||
а) элементы прямоугольного сечения (за исключением указанных в подпунктах "б", "в") высотой до 50 см. При высоте сечения более 50 см см. 5.2, д | , , | 14 | 13 | 8,5 |
б) элементы прямоугольного сечения шириной свыше 11 до 13 см при высоте сечения свыше 11 до 50 см | , , | 15 | 14 | 10 |
в) элементы прямоугольного сечения шириной свыше 13 см при высоте сечения свыше 13 до 50 см | , , | 16 | 15 | 11 |
г) элементы из круглых лесоматериалов без врезок в расчетном сечении | , , | - | 16 | 10 |
2 Растяжение вдоль волокон: | ||||
а) элементы из цельной древесины | 10 | 7 | - | |
б) клееные элементы | 12 | 9 | - | |
3 Сжатие и смятие по всей площади поперек волокон | , | 1,8 | 1,8 | 1,8 |
4 Смятие поперек волокон местное: | ||||
а) в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях элементов | 3 | 3 | 3 | |
б) под шайбами при углах смятия от 90 до 60° | 4 | 4 | 4 | |
5 Скалывание вдоль волокон: | ||||
а) при изгибе элементов из цельной древесины | 1,8 | 1,6 | 1,6 | |
б) при изгибе клееных элементов | 1,6 | 1,5 | 1,5 | |
в) в лобовых врубках для максимального напряжения | 2,4 | 2,1 | 2,1 | |
г) местное в клеевых соединениях для максимального напряжения | 2,1 | 2,1 | 2,1 | |
6 Скалывание поперек волокон: | ||||
а) в соединениях элементов из цельной древесины | 1 | 0,8 | 0,6 | |
б) в соединениях клееных элементов | 0,7 | 0,7 | 0,6 | |
7 Растяжение поперек волокон элементов из клееной древесины | 0,15 | 0,1 | 0,08 | |
Примечания
1 Расчетное сопротивление древесины местному смятию поперек волокон на части длины (при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия и толщины элементов), за исключением случаев, оговоренных в поз.4 данной таблицы, определяется по формуле , (1) где - расчетное сопротивление дреесины сжатию и смятию по всей поверхности поперек волокон (поз.3 данной таблицы); - длина площадки смятия вдоль волокон древесины, см. 2 Расчетное сопротивление древесины смятию под углом к направлению волокон определяется по формуле . (2) 3 Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом к направлению волокон определяется по формуле . (3) 4 В конструкциях построечного изготовления величины расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по поз.2, а данной таблицы, следует снижать на 30%. 5 Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под кровлю из древесины 3-го сорта следует принимать равным 13 МПа. |
Таблица 4
N п.п. | Напряженное состояние | Расчетные сопротивления, МПа, для сортов/классов прочности LVL | |||
обозначение | 1/К45 | 2/К40 | 3/К35 | ||
1 | Изгиб | 26 | 22,5 | 20 | |
2 | Сжатие в плоскости листа вдоль волокон | , | 21 | 20 | 18 |
3 | Сжатие в плоскости листа поперек волокон | , | 3,2 | 3,1 | 3,0 |
4 | Сжатие из плоскости листа поперек волокон | , | 1,6 | 1,5 | 1,5 |
5 | Смятие местное в плоскости листа поперек волокон в опорных частях конструкций и узловых примыканиях | 5,0 | 4,9 | 4,8 | |
6 | Растяжение вдоль волокон | 20,5 | 18 | 16 | |
7 | Растяжение поперек волокон в плоскости листа | 0,3 | 0,3 | 0,3 | |
8 | Скалывание вдоль волокон поперек плоскости листа | 2,7 | 2,6 | 2,6 | |
9 | Скалывание вдоль волокон в плоскости листа | 2,1 | 2,0 | 1,9 | |
10 | Скалывание поперек волокон в плоскости листа | 1,0 | 1,0 | 1,0 |
Таблица 5
Древесные породы | Коэффициент для расчетных сопротивлений | ||
растяжению, изгибу, сжатию и смятию вдоль волокон , , , | сжатию и смятию поперек волокон , | скалыванию | |
Хвойные | |||
1 Лиственница, кроме европейской | 1,2 | 1,2 | 1 |
2 Кедр сибирский, кроме кедра Красноярского края | 0,9 | 0,9 | 0,9 |
3 Кедр Красноярского края | 0,65 | 0,65 | 0,65 |
4 Пихта | 0,8 | 0,8 | 0,8 |
Твердые лиственные | |||
5 Дуб | 1,3 | 2 | 1,3 |
6 Ясень, клен, граб | 1,3 | 2 | 1,6 |
7 Акация | 1,5 | 2,2 | 1,8 |
8 Береза, бук | 1,1 | 1,6 | 1,3 |
9 Вяз, ильм | 1 | 1,6 | 1 |
Мягкие лиственные | |||
10 Ольха, липа, осина, тополь | 0,8 | 1 | 0,8 |
Примечание - Коэффициенты , указанные в таблице, для конструкций опор воздушных линий электропередачи, изготавливаемых из не пропитанной антисептиками лиственницы (при влажности 25%), умножаются на коэффициент 0,85. |
5.2 Расчетные сопротивления, приведенные в таблицах 3, 4 и 6, в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы:
а) для различных условий эксплуатации конструкций - на коэффициент , указанный в таблице 7;
б) для конструкций, эксплуатируемых при установившейся температуре воздуха до +35 °С, - на коэффициент 1; при температуре +50 °С - на коэффициент 0,8. Для промежуточных значений температуры коэффициент принимается по интерполяции;
в) для конструкций, в которых напряжения в элементах, возникающие от постоянных и временных длительных нагрузок, превышают 80% суммарного напряжения от всех нагрузок, - на коэффициент 0,8;
г) для конструкций, рассчитываемых с учетом воздействия кратковременных (ветровой, монтажной или гололедной) нагрузок, а также нагрузок от тяжения и обрыва проводов воздушных ЛЭП и сейсмической, - на коэффициент , указанный в таблице 8;
д) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов прямоугольного сечения высотой более 50 см значения расчетных сопротивлений изгибу и сжатию вдоль волокон - на коэффициент , указанный в таблице 9;
е) для растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении - на коэффициент 0,8;
ж) для элементов, подвергнутых глубокой пропитке антипиренами под давлением, - на коэффициент 0,9;
и) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов, в зависимости от толщины слоев, значения расчетных сопротивлений изгибу, скалыванию и сжатию вдоль волокон - на коэффициент, , указанный в таблице 10;
к) для гнутых элементов конструкций значения расчетных сопротивлений растяжению, сжатию и изгибу - на коэффициент , указанный в таблице 11.
Таблица 6
Вид фанеры | Расчетные сопротивления, МПа | ||||
растяжению в плоскости листа | сжатию в плоскости листа | изгибу из плоскости листа | скалыванию в плоскости листа | срезу перпендикулярно плоскости листа | |
1 Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С: | |||||
а) семислойная толщиной 8 мм и более: | |||||
вдоль волокон | 14 | 12 | 16 | 0,8 | 6 |
поперек волокон наружных слоев | 9 | 8,5 | 6,5 | 0,8 | 6 |
под углом 45° к волокнам | 4,5 | 7 | - | 0,8 | 9 |
б) пятислойная толщиной 5-7 мм: | |||||
вдоль волокон наружных слоев | 14 | 13 | 18 | 0,8 | 5 |
поперек волокон наружных слоев | 6 | 7 | 3 | 0,8 | 6 |
под углом 45° к волокнам | 4 | 6 | - | 0,8 | 9 |
2 Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ и ВВ/С семислойная толщиной 8 мм и более: | |||||
вдоль волокон наружных слоев | 9 | 17 | 18 | 0,6 | 5 |
поперек волокон наружных слоев | 7,5 | 13 | 11 | 0,5 | 5 |
под углом 45° к волокнам | 3 | 5 | - | 0,7 | 7,5 |
3 Фанера бакелизированная марки ФСБ толщиной 7 мм и более: | |||||
вдоль волокон наружных слоев | 32 | 28 | 33 | 1,8 | 11 |
поперек волокон наружных слоев | 24 | 23 | 25 | 1,8 | 12 |
под углом 45° к волокнам | 16,5 | 21 | - | 1,8 | 16 |
Примечание - Расчетные сопротивления смятию и сжатию перпендикулярно плоскости листа для березовой фанеры марки ФСФ 4 МПа и марки ФБС 8 MПa. |
Таблица 7
Условия эксплуатации (по таблице 1) | 1А и 1 | 2 | 3 | 4 |
Коэффициент | 1 | 0,9 | 0,85 | 0,75 |
Таблица 8
Нагрузка | Коэффициент | |
для всех видов сопротивлений, кроме смятия поперек волокон | для смятия поперек волокон | |
1 Ветровая, монтажная, кроме указанной в поз.3 | 1,2 | 1,4 |
2 Сейсмическая | 1,4 | 1,6 |
Для опор воздушных линий электропередачи | ||
3 Гололедная, монтажная, ветровая при гололеде, от тяжения проводов при температуре ниже среднегодовой | 1,45 | 1.6 |
4 При обрыве проводов и тросов | 1,9 | 2,2 |
Таблица 9
Высота сечения, см | 50 и менее | 60 | 70 | 80 | 100 | 120 и более |
Коэффициент | 1 | 0,96 | 0,93 | 0,90 | 0,85 | 0,8 |
Таблица 10
Толщина слоя, мм | 19 и менее | 26 | 33 | 42 |
Коэффициент | 1,1 | 1,05 | 1,0 | 0,95 |
Таблица 11
Напряженное состояние | Обозначение расчетных сопротивлений | Коэффициент при отношении | |||
150 | 200 | 250 | 500 и более | ||
Сжатие и изгиб | , | 0,8 | 0,9 | 1 | 1 |
Растяжение | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 1 | |
Примечание - - радиус кривизны гнутой доски или бруска; - толщина гнутой доски или бруска в радиальном направлении. |
Расчетные сопротивления, приведенные в таблицах 3, 4 и 6, следует разделить на коэффициенты надежности по сроку службы (таблица 12).
Таблица 12
Срок службы сооружения | До 50 лет | 50-100 лет | Более 100 лет |
Коэффициент надежности по сроку службы | 1,0 | 0,9 | 0,8 |
5.3 Модуль упругости древесины и LVL при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон 10000 МПа; поперек волокон 400 МПа. Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным 500 МПа. Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным 0,45, а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, 0,018.
Упругие характеристики LVL при расчете по предельным состояниям второй группы вдоль волокон следует принимать по таблице 13.
Таблица 13
N п.п | Упругая характеристика | Обозначение | Значение, МПа, для сортов/классов прочности LVL | ||
1/К45 | 2/К40 | 3/К35 | |||
1 | Модуль упругости вдоль волокон | 12000 | 11000 | 10000 | |
2 | Модуль упругости поперек волокон в плоскости листа вдоль волокон | 500 | 450 | 400 | |
3 | Модуль сдвига в плоскости листа | 700 | 600 | 500 | |
4 | Коэффициент Пуассона поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон | 0,45 | 0,45 | 0,45 | |
5 | Коэффициент Пуассона вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон | 0,018 | 0,018 | 0,018 |
Величины модулей упругости и сдвига строительной фанеры в плоскости листа и и коэффициенты Пуассона при расчете по второй группе предельных состояний следует принимать по таблице 14.
Таблица 14
Вид фанеры | Модуль упругости , МПа | Модуль сдвига , МПа | Коэффициент Пуассона |
1 Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С семислойная и пятислойная | |||
вдоль волокон наружных слоев | 9000 | 750 | 0,085 |
поперек волокон наружных слоев | 6000 | 750 | 0,065 |
под углом 45° к волокнам | 2500 | 3000 | 0,6 |
2 Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ и ВВ/С семислойная: | |||
вдоль волокон наружных слоев | 7000 | 800 | 0,07 |
поперек волокон наружных слоев | 5500 | 800 | 0,06 |
под углом 45° к волокнам | 2000 | 2200 | 0,6 |
3 Фанера бакелизированная марки ФБС: | |||
вдоль волокон наружных слоев | 12000 | 1000 | 0,085 |
поперек волокон наружных слоев | 8500 | 1000 | 0,065 |
под углом 45° к волокнам | 3500 | 4000 | 0,7 |
Примечание - Коэффициент Пуассона указан для направления перпендикулярно оси, вдоль которой определен модуль упругости .
|
5.4 При расчете по предельным состояниям первой группы по деформированной схеме модули упругости и сдвига следует принимать согласно 5.3 с умножением на коэффициент , равный 0,75 - для древесины и 0,8 - для LVL.
5.5 Модули упругости древесины, LVL и фанеры для конструкций, находящихся в различных условиях эксплуатации, подвергающихся воздействию повышенной температуры, совместному воздействию постоянной и временной длительной нагрузок, следует определять умножением указанных выше величин и на коэффициент (таблица 7) и коэффициенты и , приведенные в 5.2, б и 5.2, в настоящих правил.
5.6 Модуль упругости древесины, LVL и фанеры в расчетах конструкций (кроме опор ЛЭП) на устойчивость следует принимать равным для древесины ( - расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон, принимаемое по таблице 3), а модуль сдвига относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, - ;
для фанеры - ; (, принимаются по таблице 14).