2015-04-12
8233
| Полезная нагрузка pn, кН/м2 | Толщина листа, мм |
| До 10 | 6 – 8 |
| 11 – 20 | 8 –10 |
| 21 – 30 | 10 – 12 |
| ³ 31 | 12 – 14 |
Пример 3.1. Рассчитать плоский настил из стали С235 в нормальном типе балочной клетки (рис. 3.3) под полезную временную нагрузку на настил pn = 12,55 кН/м2. Предельный относительный прогиб fu / lн = 1/150.
Рис. 3.3. Нормальный тип балочной клетки (к примерам 3.1 и 3.2)
При pn = 12,55 кН/м2 принимаем tн = 8 мм.
Нормативная нагрузка от веса стального настила
где 
– плотность стального проката.
При нагрузках, не превышающих 50 кН/м2, и предельном относительном прогибе 
прочность шарнирно закрепленного по краям стального настила всегда будет обеспечена и его рассчитывают только на прогиб.
Максимальный пролет настила lн, равный шагу балок настила а 1 в балочной клетке, определяем из условия жесткости по формуле
Принимаем в осях 
несколько больше требуемого, так как фактический пролет настила (расстояние между краями полок соседних балок) будет меньше.
Усилие Н на 1см ширины настила, на которое рассчитываются сварные швы, прикрепляющие настил к балкам, определяем по формуле
|
|
|
где g ¦ p = 1,2 – коэффициент надежности по нагрузке для полезной нагрузки.
Таблица 3.4
Значения коэффициентов bf и bz
| Сварка при диаметре сварочной проволоки d, мм | Положение шва | Коэффициент | Коэффициенты bf и bz при катетах швов, мм | ||
| 3 – 8 | 9 – 12 | 14 – 16 | 18 и более | ||
| Автоматическая при d = 3 – 5 | В лодочку | bf | 1,1 | 0,7 | |
| bz | 1,15 | 1,0 | |||
| Нижнее | bf | 1,1 | 0,9 | 0,7 | |
| bz | 1,15 | 1,05 | 1,0 | ||
| Автоматическая и механизированная при d = 1,4 – 2 | В лодочку | bf | 0,9 | 0,8 | 0,7 |
| bz | 1,05 | 1,0 | |||
| Нижнее, горизонтальное, вертикальное | bf | 0,9 | 0,8 | 0,7 | |
| bz | 1,05 | 1,0 | |||
| Ручная; механизированная проволокой сплошного сечения при d < 1,4 или порошковой проволокой | В лодочку, нижнее, горизонтальное, вертикальное, потолочное | bf | 0,7 | ||
| bz | 1,0 |
П р и м е ч а н и е. Значения коэффициентов соответствуют нормальным режимам сварки.
Выбор типа электродов для сварки стали соответствующего класса и расчетное сопротивление металла шва производится по табл. 2.5 и 2.7.
Настил крепится к балкам угловыми швами, выполненными ручной сваркой электродами типа Э42 по ГОСТ 9467-75*.
Катет углового шва kf определяется по формуле
где 
– коэффициент, учитывающий глубину проплавления шва для ручной сварки, принимается по табл. 3.4;
lw = 1,0 см – ширина рассматриваемой пластинки;
Rw ¦= 18 кН/см2 – расчетное сопротивление металла шва;
gwf = 1,0 – коэффициент условий работы шва во всех случаях, кроме конструкций, возводимых в климатических районах Ι1, Ι2, ΙΙ2, ΙΙ3, для которых gwf = 0,85 для металла шва с нормативным сопротивлением Rwun = 410 МПа;
gс = 1,0 – коэффициент условий работы конструкции;
|
|
|
Принимаем конструктивно минимальный катет kf, min= 5 мм в зависимости от максимальной толщины соединяемых элементов (табл. 3.5).
Таблица 3.5
Минимальные катеты сварных швов k ¦min
| Соединение | Сварка | Предел текучести стали, МПа | Минимальные катеты швов kf min, мм, при толщине более толстого из свариваемых элементов t, мм | ||||||
| 4-5 | 6-10 | 11-16 | 17-22 | 23-32 | 33-40 | 41-80 | |||
| Тавровое с двусторонними угловыми швами; нахлесточное и угловое | Ручная | До 430 | |||||||
| Св.430 до 530 | |||||||||
| Автоматическая и механизированная | До 430 | ||||||||
| Св. 430 до 530 | |||||||||
| Тавровое с односторонними угловыми швами | Ручная | До 380 | |||||||
| Автоматическая и механизированная |
П р и м е ч а н и е. В конструкциях группы 4 минимальные катеты односторонних угловых швов следует уменьшать на 1 мм при толщине свариваемых элементов до 40 мм включительно.
