2015-04-01
2355
7.18. При различии наружных и примыкающих к ним внутренних стен по степени загрузки или выполнении их из различных материалов (например, из силикатного и глиняного кирпича или керамических камней) участки стен, близкие к местам их взаимного примыкания, должны быть рассчитаны по образованию и раскрытию трещин.
7.19. При расчете условно принимается, что обе стены (или смежные участки одной и той же стены) не связаны друг с другом, и определяется свободная деформация каждой из двух стен отдельно при действии расчетных длительных нагрузок. Разность свободных деформаций этих стен должна удовлетворять условию
d1-d2£du, (91)
где d1 - абсолютная свободная деформация сжатия одной из стен (или участка стены);
d2 - то же, второй стены;
du - предельная допустимая разность деформаций согласно табл. 13.
Величины свободных деформаций определяются как сумма деформаций кладки во всех этажах здания от уровня верха фундамента до верха стены по формулам:
Таблица 13
| Число этажей | 12 и более | |||||
| Высота стены, H | 36 и более | |||||
| du, мм |
(92)
|
|
|
где s1i - напряжения в кладке первой свободно стоящей стены в i-м этаже;
s2i - то же, второй стены;
E1i - модули деформация кладки первой стены на 1-м этаже;
E2i - то же, второй стены;
hi - высота i-го этажа;
dsh1 и dsh2 - абсолютные деформации усадки первой и второй стены, вычисленные по относительным значениям усадок материалов стен [см. п. 3.26], умноженным на высоту соответствующих участков стен;
n - число этажей от пола подвала до верхнего или рассматриваемого промежуточного этажа.
Напряжения определяются в середине каждого этажа и вычисляются при расчетных значениях всех длительных нагрузок. Модули упругости Ei входящие в формулы (92), вычисляются во формуле [1] п. [3.20]
Ei=a1iRiu, (93)
где Riu - средний предел прочности кладки первой или второй стены данного этажа, принимаемый по формуле [3] п. [3.20] для кладки, возводимой в летних условиях;
a1i - характеристика деформаций, которая зависит от материала кладки и учитывает полные деформации кладки (без учета деформаций усадки).
Значение характеристики a1 для кладки на растворе марки 25 и выше приведено в табл. 14.
7.20. Совместная работа стен и распределение усилий с нагруженной стены на менее нагруженную или менее деформированную во многом зависит от конструктивной схемы здания. Оптимальным решением являются следующие схемы: опершие плит перекрытий по четырем или трем: сторонам; опирание плит перекрытий поочередно - на одном этаже на внутренние стены, на другом- на наружные.
Таблица 14
| Кладка | a1 для кладки | |
| летней | зимней после затвердевания | |
| Из кирпича: | ||
| глиняного пластического прессования | ||
| силикатного и глиняного полусухого прессования | ||
| Из керамических камней высотой 140 мм |
Примечание. При зимней кладке, выполняемой на растворах с противоморозными химическими добавками, значения характеристики деформаций принимаются такими же, как для летней кладки.
|
|
|
В этих случаях усилие распределяется на внутренние и наружные стены более равномерно и уменьшается вероятность появления трещин в стенах. Кроме того, уменьшается нагрузка на стены и фундаменты.
Следует также учитывать, что для уменьшения разности деформаций стен и повышения жесткости здания следует заводить продольные края плит перекрытий в несущую стену на 8-10 см. Это частично перераспределит усилие на стены и обеспечит лучшую их совместную работу.
В этом случае разницу в деформациях стен, определяемую по формулам (92), допускается уменьшить в 1,5 раза, когда свободная длина несущих стен до пересечения их с внутренними продольными ненесущими стенами или отрезками стен не превышает 7,5 м, и в 1,25 раза - при свободной длине более 7,5 м.
7.21. Приведенный в п. 7.19 расчет ограничивает возможность раскрытия трещин, но не исключает полностью вероятность их появления. Трещины также могут появиться в результате неравномерной осадки фундаментов, температурных воздействий, усадки и др. Поэтому для обеспечения совместной работы стен и перекрытий при проектировании зданий должны быть предусмотрены следующие конструктивные мероприятия. В зданиях высотой более 5 этажей рекомендуется устраивать под перекрытиями или между торцами опирающихся на стены плит перекрытий армокаменные пояса, укладываемые по наружным и внутренним стенам. Пояса укладываются начиная с 5-го этажа через три этажа до предпоследнего.
В наружных стенах рекомендуется вместо устройства поясов укладывать под опорами перемычек арматурные сетки по всей ширине простенков.
В этажах, где пояса не предусматриваются, в пересечениях стен необходимо под перекрытиями укладывать связевые арматурные сетки из продольных стержней диаметром 8 мм и поперечных - 4 мм с размером ячейки 100´100 мм. Для того чтобы избежать утолщения растворных швов в пересечениях сеток, а также в целях обеспечения технологичности их изготовления допускается укладывать сетки в смежных по высоте рядах кладки стен разного направления. В несущих стенах сетки должны заходить за грань первой плиты перекрытий, опирающихся на стену не менее чем на 50 см.
Связи не должны пересекать дымовые и вентиляционные каналы, в этих местах их следует предусматривать двухветвевыми с укладкой каждой ветви в верстовых рядах кладки.
Для кладки стен многоэтажных зданий (9 этажей и выше) следует применять растворы не ниже марки 50.
УЧЕТ ЗАПОЛНЕНИЯ (СТЕН)
КАРКАСНЫХ ЗДАНИЙ ПРИ РАСЧЕТЕ КАРКАСОВ
7.22. При оценке перемещений каркасных стен для определения периода собственных колебаний каркасных зданий, вызванных ветровой нагрузкой, допускается учитывать работу заполнения из кирпичной или каменной кладки при условии применения раствора марки не ниже 50 и при толщине стены не менее 25 см. При расчете каркаса по несущей способности заполнение следует учитывать только как нагрузку.
7.23. В случае, указанном в п. 7.22, допускается повышать поэтажные жесткости каркаса при определении части деформаций, вызванных поперечной силой (сдвигом).
Расчетное значение горизонтальной поперечной силы в заполнении (черт. 19) не должно превышать величины
, (94)
где l - длина заполнения панели каркаса;
h - толщина заполнения;
- применение формулы (94) допускается при удовлетворении неравенства 0,8£b£2;
Rsq - расчетное сопротивление срезу (касательное сцепление) по неперевязанному сечению (см. табл. [10]);
|
|
|
a - коэффициент, принимаемый равным 0,4 для кладки из сплошного кирпича и 0 - для кладки из пустотелого кирпича;
g - коэффициент, учитывающий влияние проема: для сплошного заполнения равен 1; для заполнения с проемом шириной l1£0,6l и высотой H1£0,65H (см. черт. 19, б) при условии H1/l £2 (l2 - ширина простенка) его можно определять по формуле
. (95)
7.24. Жесткость зданий с металлическим или железобетонным каркасом и с заполнением из каменной кладки должна отвечать следующим требованиям:
горизонтальные перемещения верха здания по отношению к отметке верха фундамента, определяемые без учета поворота фундамента, не должны превышать 1/1000 высоты здания;
Черт. 19. К расчету каркасных стен
а - общий вид каркасной стены с заполнением панелей каркаса кладкой; б - схема заполнения с проемами
эти же перемещения, определяемые с учетом поворота фундамента, не должны превышать 1 /750 высоты здания;
перекосы панелей каркаса (заполненных каменной кладкой), вызванные поперечной силой, должны быть не более 1/1500.
