Примеры расчета

Дано: сечение размерами = 1500 мм, = 50 мм, b = 200 мм, h = 400 мм; a = 40 мм; бетон тяжелый класса В25 (Rb = 13 МПа при γb2 = 0,9); арматура класса A-III (Rs = 365 МПа); изгибающий момент М = 300 кН · м.

Требуется определить площадь сечения продольной арматуры.

Расчет. h0 = 400 – 40 = 360 мм. Расчет производим согласно п. 3.22 в предположении, что сжатая арматура по расчету не требуется.

Проверим условие (32), принимая = 0; = 13 · 1500 · 50 (360 – 0,5 · 50) = 326,6 · 106 Н · мм = 326,6 кН · м > М = 300 кН · м, т. е. граница сжатой зоны проходит в полке, и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной b = = 1500 мм согласно п. 3.18. Вычислим значение am:

(см. табл. 1),

т. е. сжатая арматура действительно не требуется.

Площадь сечения растянутой арматуры вычислим по формуле (23). Для этого по табл. 20 при am = 0,119 находим z = 0,938, тогда мм2.

Принимаем 4 Ø 28 (As = 2463 мм2).

Пример 8. Дано: сечение размерами = 400 мм, = 120 мм, b = 200 мм, h = 600 мм; a = 60 мм; бетон тяжелый класса В15 (Rb = 7,7 МПа при gb2 = 0,9); арматура класса A-III (Rs = 365 МПа); изгибающий момент M = 270 кН · м.

Требуется определить площадь сечения растянутой арматуры.

Расчет. h0 = 600 – 60 = 540 мм. Расчет производим согласно п. 3.22 в предположении, что сжатая арматура не требуется.

Так как = 7,7 · 400 · 120 (540 – 0,5 · 120) = 177,4 · 106 Н · мм = 177,4 кН · м < М = 270 кН · м, т. е. граница сжатой зоны проходит в ребре, площадь сечения растянутой арматуры определим по формуле (33).

Для этого вычислим значение am:

(см. табл. 18), следовательно, сжатая арматура не требуется.

Из табл. 20 при am = 0,404 находим x = 0,563, тогда

Принимаем 4 Ø 25 (As = 1964 мм2).

Таблица 1

Коэффициент условий	Класс растянутой	Обозначение	Значения w, x _R, a _R и y _с для элементов из тяжелого бетона классов
работы бетона g _b ₂	арматуры		B12,5	B15	B20	B25	B30	B35	B40	B45	B50	B55	B60
0,9	Любой	w	0,796	0,788	0,766	0,746	0,726	0,710	0,690	0,670	0,650	0,634	0,614
	А-III (Æ 10–40) и	x _R	0,662	0,652	0,627	0,604	0,582	0,564	0,542	0,521	0,500	0,484	0,464
	Bp-I (Æ 4; 5)	a _R	0,443	0,440	0,430	0,422	0,413	0,405	0,395	0,381	0,376	0,367	0,355
		y _с	4,96	4,82	4,51	4,26	4,03	3,86	3,68	3,50	3,36	3,23	3,09
	A-II	x _R	0,689	0,680	0,650	0,632	0,610	0,592	0,571	0,550	0,531	0,512	0,490
		a _R	0,452	0,449	0,439	0,432	0,424	0,417	0,408	0,399	0,390	0,381	0,370
		y _с	6,46	6,29	5,88	5,55	5,25	5,04	4,79	4,57	4,38	4,22	4,03
	A-I	x _R	0,708	0,698	0,674	0,652	0,630	0,612	0,591	0,570	0,551	0,533	0,510
		a _R	0,457	0,455	0,447	0,439	0,432	0,425	0,416	0,407	0,399	0,391	0,380
		y _с	8,04	7,82	7,32	6,91	6,54	6,27	5,96	5,68	5,46	5,25	5,01
1,0	Любой	w	0,790	0,782	0,758	0,734	0,714	0,694	0,674	0,650	0,630	0,610	0,586
	A-III (Æ 10–40) и	x _R	0,628	0,619	0,591	0,563	0,541	0,519	0,498	0,473	0,453	0,434	0,411
	Bp-I (Æ 4,5)	a _R	0,431	0,427	0,416	0,405	0,395	0,384	0,374	0,361	0,350	0,340	0,327
		y _с	3,89	3,79	3,52	3,29	3,12	2,97	2,83	2,68	2,56	2,46	2,35
	A-II	x _R	0,660	0,650	0,623	0,593	0,573	0,551	0,530	0,505	0,485	0,465	0,442
		a _R	0,442	0,439	0,429	0,417	0,409	0,399	0,390	0,378	0,367	0,357	0,344
		y _с	5,07	4,94	4,60	4,29	4,07	3,87	3,69	3,49	3,34	3,21	3,06
	A-I	x _R	0,682	0,673	0,645	0,618	0,596	0,575	0,553	0,528	0,508	0,488	0,464
		a _R	0,449	0,447	0,437	0,427	0,419	0,410	0,400	0,389	0,379	0,369	0,356
		y _с	6,31	6,15	5,72	5,34	5,07	4,82	4,59	4,35	4,16	3,99	3,80
1,1	Любой	w	0,784	0,775	0,750	0,722	0,698	0,678	0,653	0,630	0,606	0,586	0,558
	А-III (Æ 10–40) и	x _R	0,621	0,610	0,581	0,550	0,523	0,502	0,481	0,453	0,429	0,411	0,385
	Bp-I (Æ 4; 5)	a _R	0,428	0,424	0,412	0,399	0,386	0,376	0,365	0,351	0,346	0,327	0,312
		y _с	3,81	3,71	3,44	3,19	3,00	2,86	2,73	2,56	2,52	2,35	2,23
	А-II	x _R	0,650	0,642	0,613	0,582	0,556	0,534	0,514	0,485	0,477	0,442	0,417
		a _R	0,439	0,436	0,425	0,413	0,401	0,391	0,382	0,361	0,363	0,344	0,330
		y _с	4,97	4,84	4,49	4,16	3,91	3,72	3,53	3,34	3,29	3,06	2,91
	A-I	x _R	0,675	0,665	0,636	0,605	0,579	0,558	0,537	0,509	0,500	0,464	0,439
		a _R	0,447	0,444	0,434	0,422	0,411	0,402	0,393	0,379	0,375	0,356	0,343
		y _с	6,19	6,02	5,59	5,17	4,86	4,63	4,42	4,16	4,09	3,80	3,62

Примечание. Значения w, x _R, a _R и y _c, приведенные в табл. 1, вычислены без учета коэффициентов g _bi.

Таблица 2

Коэффициент условий	Класс растянутой арматуры	Обозначение	Значения w, x _R, a _R и y _с для элементов из мелкозернистого бетона группы А, легкого и поризованного бетонов классов
работы бетона g _b ₂			B5	B7,5	B10	В12,5	B15	B20	B25	В30	B35	В40
0,9	Любой	w	0,780	0,768	0,757	0,746	0,738	0,716	0,696	0,676	0,660	0,640
	А-III (Æ 10–40)	x _R	0,643	0,629	0,617	0,604	0,595	0,571	0,551	0.528	0,510	0,490
	и Вр-I (Æ 4; 5)	a _R	0,436	0,431	0,427	0,422	0,418	0,408	0,399	0,388	0,380	0,370
		y _с	4,71	4,54	4,39	4,26	4,16	3,92	3,75	3,55	3,42	3,28
	A-II	x _R	0,671	0,657	0,644	0,632	0,623	0,599	0,577	0,556	0,539	0,519
		a _R	0,446	0,441	0,437	0,432	0,429	0,420	0,411	0,401	0,394	0,384
		y _с	6,14	5,92	5,73	5,55	5,43	5,12	4,86	4,63	4,46	4,27
	A-I	x _R	0,690	0,676	0,664	0,652	0,643	0,619	0,597	0,576	0,559	0,539
		a _R	0,452	0,448	0,444	0,439	0,436	0,427	0,419	0,410	0,403	0,394
		y _с	7,64	7,36	7,13	6,91	6,75	6,37	6,05	5,76	5,56	5,31
1,1	Любой	w	0,774	0,761	0,747	0,734	0,725	0,700	0,672	0,648	0,628	0,608
	A-III (Æ 10–40),	x _R	0,609	0,594	0,578	0,563	0,553	0,526	0,496	0,471	0,451	0,432
	Вр-I (Æ 4; 5)	a _R	0,424	0,418	0,411	0,405	0,400	0,388	0,373	0,360	0,349	0,339
		y _с	3,70	3,56	3,42	3,29	3,22	3,01	2,82	2,67	2,55	2,45
	А-II	x _R	0,641	0,626	0,610	0,595	0,585	0,558	0,528	0,503	0,482	0,463
		a _R	0,436	0,430	0,424	0,418	0,414	0,402	0,389	0,377	0,366	0,356
		y _с	4,82	4,64	4,45	4,29	4,19	3,67	3,48	3,30	3,33	3,19
	A-I	x _R	0,663	0,648	0,633	0,618	0,608	0,581	0,551		0,506	0,486
		a _R	0,443	0,438	0,433	0,427	0,423	0,412	0,399	0,388	0,378	0,368
		y _с	6,00	5,71	5,54	5,34	5,21	4,89	4,57	4,33	4,14	3,97

Примечание. Значения w, x _R, a _R и y _c, приведенные в табл. 3, вычислены без учета коэффициентов g _bi.

Таблица 3

x	z	a _m	x	z	a _m	x	z	a _m
0,01	0,995	0,010	0,26	0,870	0,226	0,51	0,745	0,380
0,02	0,990	0,020	0,27	0,865	0,234	0,52	0,740	0,385
0,03	0,985	0,030	0,28	0,860	0,241	0,53	0,735	0,390
0,04	0,980	0,039	0,29	0,855	0,243	0,54	0,730	0,394
0,05	0,975	0,049	0,30	0,850	0.255	0,55	0,725	0,399
0,06	0,970	0,058	0,31	0,845	0,262	0,56	0,720	0,403
0,07	0,965	0,068	0,32	0,840	0,269	0,57	0,715	0,407
0,08	0,960	0,077	0,33	0,835	0,276	0,58	0,710	0,412
0,09	0,955	0,086	0,34	0,830	0,282	0,59	0,705	0,416
0,10	0,950	0,095	0,35	0,825	0,289	0,60	0,700	0,420
0,11	0,945	0,104	0,36	0,820	0,295	0,62	0,690	0,428
0,12	0,940	0,113	0,37	0,815	0,302	0,64	0,680	0,435
0,13	0,935	0,122	0,38	0,810	0,308	0,66	0,670	0,442
0,14	0,930	0,130	0,39	0,805	0,314	0,68	0,660	0,449
0,15	0,925	0,139	0,40	0,800	0,320	0,70	0,650	0,455
0,16	0,920	0,147	0,41	0,795	0,326	0,72	0,640	0,461
0,17	0,915	0,156	0,42	0,790	0,332	0,74	0,630	0,466
0,18	0,910	0,164	0,43	0,785	0,338	0,76	0,620	0,471
0,19	0,905	0,172	0,44	0,780	0,343	0,78	0,610	0,476
0,20	0,900	0,180	0,45	0,775	0,349	0,80	0,600	0,480
0,21	0,895	0,188	0,46	0,770	0,354	0,85	0,575	0,489
0,22	0,890	0,196	0,47	0,765	0,360	0,90	0,550	0,495
0,23	0,885	0,204	0,48	0,760	0,365	0,95	0,525	0,499
0,24	0,880	0,211	0,49	0,755	0,370	1,00	0,500	0,500
0,25	0,875	0,219	0,50	0,750	0,375	—	—	—

Понравилась статья? Добавь ее в закладку (CTRL+D) и не забудь поделиться с друзьями:

1 2

Газоопасные работы. Виды газоопасных работ. Меры безопасности при проведении газоопасных работ

Основные и оборотные средства предприятий

Общая характеристика русской литературы XIX века

Расчет себестоимости турпродукта

Виды и жанры научного стиля

Школы менеджмента

Самый сильный аргумент, почему эволюция человека не могла быть