В этом и последующих параграфах в основном рассматриваются вопросы, относящиеся к цилиндрическим червячным передачам, расчет геометрии которых, как и расчет геометрии глобоидных передач, стандартизован.
Цилиндрические червяки бывают следующих видов (в скобках приводятся краткие стандартные термины): архимедов червяк (червяк ZA), теоретический торцовый профиль которого — архимедова спираль; конволютный червяк (червяк ZN), теоретический торцовый профиль которого — конволюта (удлиненная или укороченная эвольвента); эвольвентный червяк (червяк ZJ); теоретический торцовый профиль которого — эвольвента. Боковые поверхности витков этих трех видов червяков представляют собой линейчатую поверхность (геликоид), т. е. поверхность, образованную движением отрезка прямой относительно оси червяка.
Кроме вышеуказанных существуют червяки с нелинейчатой главной поверхностью, а именно: о б р а з о в а н н ы й к о н у с о м (червяк ZK) и о б р а з о в а н н ы й т о р о м (червяк ZT).
Форма боковых поверхностей витков имеет непосредственное отношение к технологии изготовления червяков.
В дальнейшем в основном будут рассматриваться передачи с архимедовыми червяками, являющимися наиболее распространенными.
Червячное зацепление в сечении средней торцовой плоскостью червячного колеса (содержащей ось червяка) может быть представлено как плоское зубчато-реечное зацепление, поэтому проектирование червячной передачи в значительной степени подобно проектированию реечного зацепления.
Боковые поверхности витков архимедова червяка в осевом сечении очерчены прямыми линиями и представляют собой равнобокую трапецию с углом при вершине, равным 40°, т. е. с углом профиля витка а = 20°.
Существенным недостатком архимедовых червяков (в отличие от эвольвентных) является невозможность шлифования боковых поверхностей витков плоской стороной шлифовального круга, так как в нормальном сечении виток имеет фасонный профиль. Поэтому в основном архимедовы червяки изготовляют с нешлифованными витками. Конволютные червяки теоретически имеют в нормальном сечении прямолинейный профиль витка, поэтому их шлифуют коническими кругами на резьбошлифовальных станках. Витки эвольвентных червяков шлифуют на специальных червячно-шлифовальных станках.
При прочих равных условиях форма профиля витков червяка мало влияет на нагрузочную способность передачи, поэтому технология изготовления является решающим фактором при выборе профиля витков.
Как все винты, червяки могут быть одно- или многовитковыми и иметь правое или левое направления резьбы. Чаще применяют червяки с правой нарезкой.
Червячные передачи, как и зубчатые, изготовляют со смещением производящего червяка и без смещения. В передачах со смещением и без смещения червяк остается неизменным, за исключением длины нарезанной части. В дальнейшем рассматриваются только червячные передачи без смещения.
Параметры и элементы витков цилиндрических червяков и червячных фрез рассчитываются на основании ГОСТ «Передачи червячные цилиндрические. Исходный червяк и исходный производящий червяк». Геометрия червяка. На рис. 8.4 изображен архимедов червяк и показывает величина, в π раз меньшая расчетного шага червяка р, т. е.
т = р/π.
Модули т определяются в осевом сечении червяка и выбираются согласно ГОСТу «Передачи червячные цилиндрические. Модули и коэффициенты диаметра червяка», извлечение из которого приведено в табл. 8.1 (первый ряд следует предпочитать второму).
Таблица 8.1
Модули, мм
1-й ряд | 1,0 1,25 | 1,6 2,0 | 2,5 3,15 | 4,0 5,0 | 6,3 | 8,0 | |
2-ой ряд | 1,5 | — | 3,0 | 3,5 | 6,0 | 7,0 |
Делительный диаметр червяка принимается кратным модулю:
d1=qm,
где q — коэффициент диаметра червяка, стандартные величины которого приведены в табл. 8.2 (первый ряд следует предпочитать второму); кроме указанных в таблице, стандарт допускает применение значений q = 7,5 и q = 12.
Таблица 8.2
1-й ряд | 8,0 | 10,0 | 12,5 | 16,0 | 20,0 | 25,0 |
2-й ряд | 7,1 | 9,0 | 11,2 | 14,0 | 18,0 | 22,4 |
Многовитковые червяки кроме шага характеризуются также ходом pz, причем
Рz = pz1.
где z1 — число витков; р — шаг червяка.
Очевидно, что у одновитковых червяков шаг и ход равны между собой.
Делительный угол подъема линии витка обозначается у и определяется следующим образом:
tgy = pя/{nd1) = πmz1/(πmq) = z1 /q.
В машиностроении (например, в зубофрезерных станках) применяют Разноходовые цилиндрические червяки, разноименные поверхности витков которых имеют разный ход, т. е. имеют неодинаковые (отличающиеся на десятые доли градуса) углы подъема линии витка. У разноходовых червяков толщина по хорде витка неодинакова, что дает возможность за счет осевого перемещения червяка выбирать зазор, образовании витка.
В соответствии со стандартом на исходный червяк устанавливаются следующие основные параметры витков червяка:
α=20° — угол профиля витка в осевом сечении; hа1 = m — высота головки витка червяка; hf1 = 1,2т — высота ножки витка червяка; h1 = ha1 + hf1 = 2,2m — высота витка червяка.
Остальные размеры нарезанной части червяка определяются так:
диаметр вершин витков червяка
da1 = d1 + 2ha1 =qm+2m = m(q + 2);
диаметр впадин червяка
dfl = d1- 2hf1 = qm- 2 * 1,2m = m(q - 2,4);
длина b1 нарезанной части червяка:
при числе витков zz = 1 и z1 = 2
b1≥(ll + 0,06z2)m;
при числе витков z1 = 4
b1≥(12,5 + 0,09z2)m;
Где z2 — число зубьев червячного колеса (для шлифуемых и фрезеруемых червяков полученную величину b1 следует увеличить на 25 мм — при т < < 10 мм; на 35...40 мм — при m = 10...16 мм; на 50 мм — при т > 16 мм). Применение трехвитковых червяков стандартами не предусматривается.
Геометрия червячного колеса. На рис. 8.5 изображено червячное колесо в зацеплении с червяком и показаны основные размеры колеса, а именно:
диаметр делительной окружности червячного колеса
d2 = mz2;
диаметр вершин зубьев червячного колеса в среднем сечении
da2 = d2 + 2ha2, = mz2 + 2m = m(z2 + 2);
диаметр впадин червячного колеса в среднем сечении
df2 =d2-2hf2 = mz2-2* 1,2m = m(z2 -2,4);
наибольший диаметр червячного; колеса
dea2 ≤ da2 + 6m/(z1+2)
Ширину венца червячного колеса b2
На рис. 8.5 тонкими линиями изображено червячное колесо, представляющее собой цилиндрическое косозубое колесо. Такая конструкция передачи характеризуется точечным контактом, следовательно, малой нагрузочной способностью и поэтому применяется в несиловых передачах.
Наиболее распространены червячные передачи, у которых зубья колеса имеют вогнутую форму и охватывают червяк по дуге с углом 2λ = 6O...11O0.При этом образуется линейный контакт витков червяка и зубьев колеса, в результате чего значительно повышается нагрузочная способность передачи.
Межосевое расстояние червячной передачи
a=0,5(d1+d2)=0,5m(q+z2).
В силовых червячных передачах рекомендуется принимать следующие значения числа зубьев червячного колеса.
z2 > 22 — при одновитковом червяке;
z2 > 26 — при многовитковых червяках.
Кинематика червячных передач. Выше говорилось о том, что червячное зацепление в сечении средней торцовой плоскостью колеса можно рассматривать как плоское зубчато-реечное зацепление, причем скорость V\ осевого перемещения витков червяка равна окружной скорости v2 червячного колеса на делительной окружности.
Так как за каждый оборот червяка сечение витка смещается в осевом направлении на величину хода резьбы pz =pz1, то v1 =рz1n1 = πmz1n1;
червячное колесо имеет окружную скорость v2 = πd2n2 = πmz2n2.
Так как v1= v2, то z1 n1= z2n2 или z1ω1 = z2ω2.
Следовательно, передаточное число червячной передачи
u = ω1/ω2 = n1/n2=:z2/z1.
Передаточное число червячной передачи равно отношению числа зубьев червячного колеса к числу витков червяка.
В силовых передачах, в частности в стандартных передачах редукторов, передаточные числа принимают в пределах и = 8...80.
Основные параметры (межосевые расстояния а, номинальные передаточные числа и, сочетания модулей т, коэффициентов диаметра червяка q и чисел витков z1) цилиндрических червячных Передач для редукторов регламентированы ГОСТом. В приложении к стандарту имеется таблица, в которой приведены комбинации взаимно согласованных значений основных параметров. Указанный стандарт предусматривает применение одно-, двух и четырехвитковых червяков, обычно с линией витков правого направления, наименьшее число зубьев червячного колеса, предусмотренное стандартом, z2 = 32.
Основные параметры (межосевые расстояния, номинальные передаточные числа, делительные диаметры червяков и ширины венцов червячных колес) глобоидных передач для редукторов так же установлены ГОСТом.
Скольжение в зацеплении. На рис. 8.6, а изображены векторы окружных скоростей червяка и червячного колеса, обозначенных соответственно vч и vк Приняв вращение червяка за абсолютное, а вращение червячного колеса за переносное движение, согласно известной из теоретической механики теореме о сложении скоростей можно построить параллелограмм скоростей, изображенный на рис. 8.6, где vs — вектор относительной скорости скольжения витка червяка по зубу колеса, причем
vs =
здесь γ — угол подъема линии витка червяка.
Как видно из рисунка, скорость скольжения в червячном зацеплении больше окружной скорости червяка. Именно в этом состоит коренное отличие червячной передачи от зубчатой, у которой скорость скольжения значительно меньше окружной скорости.
На рис. 8.6 показаны контактные линии, лежащие на боковой поверхности зубьев колеса цилиндрической передачи (б) и глобоиднои передачи (в), а также изображены проекции и векторов скольжения, которые по модулю и направлению близки к окружной скорости червяка. При работе передачи контактные линии перемещаются относительно витков червяка и зубьев колеса.
Угол наклона контактных линий к вектору скорости скольжения имеет большое значение для работоспособности червячной передачи, так как от этого угла зависит характер трения.
Если угол наклона контактных линий к вектору скорости скольжения мал или равен нулю, то условия для гидродинамической смазки неблагоприятны, так как слой смазочного материала течет вдоль линий контакта и масляный клин не способен создать подъемную силу, чтобы предотвратить соприкосновение трущихся поверхностей, следовательно, в этом случае будет полу жидкостное трение.
Если скорость скольжения направлена поперек линии контакта (рис. 8.6, в), то создаются благоприятные условия для образования масляного клина, обладающего значительной подъемной силой, и возникает режим жидкостного трения. Именно поэтому нагрузочная способность гдобоидных передач примерно в 1,5 раза выше, чем цилиндрических передач с червяками, витки которых очерчены линейчатыми поверхностями (архимедовы, эвольвентные и конволютные червяки).
Однако технология изготовления и сборки глобоидных червячных передач значительно сложнее, чем цилиндрических; кроме того, глобоидные передачи чувствительны к погрешностям монтажа и деформациям звеньев. Указанные особенности глобоидных передач приводят к тому, что область их применения сужается за счет использования более технологичных червячных цилиндрических передач с вогнутым профилем витков червяка. Такие передачи имеют нагрузочную способность в 1,3... 1,5 раза выше, чем у ранее рассмотренных цилиндрических червячных передач.
Трение в червячном зацеплении подобно трению в клинчатом ползуне, поэтому оно характеризуется приведенным коэффициентом трения f ' =tgφ', где φ' — приведенный угол трения.
Эффективность действия масляного клина возрастает с увеличением скорости скольжения, поэтому f' и φ' зависят от скорости скольжения, т. е. уменьшаются с увеличением этой скорости.
Так, например, при скорости скольжения vs = 0,1 м/с приведенный коэффициент трения f ' = 0,1, а при vs -10 м/с f' = 0,02.
Таблица 8.3
vs, м/с | φ' | vs, М/С | φ' |
0,01 | 5°40'—6°50' | 2,5 | 1°40'—2°20' |
0,10 | 4°30'—5°10' | 3,0 | 1°30'—2°00' |
0,50 | 3°10'—3°40' | 4,0 | 1°20'—1°40' |
1,00 | 2°30'—3°10' | 7,0 | 1°00'—1°30' |
1,50 | 2°20'—2°50' | 10,0 | 0°55'—1°20' |
2,00 | 2°00'—2°30' | 15,0 | 0°48'—1°00' |
Скольжение зависит также от материалов из которого изготовлено колесо и шероховатости активных поверхностей, качества смазки. Ориентировочные значения приведенного угла трения φ' (для червячных пар сталь- оловянная бронза) в зависимости от скорости скольжения vs приведены в табл. 8.3 (меньшие значения для шлифованных червяков; для колес из безоловянных бронз значения увеличивают примерно на 40%).