2015-06-04
645
теплоснабжения [2]
| Элементы системы теплоснабжения | Потери давления, кПа |
| Водогрейные чугунные секционные котлы | 30…50 |
| Водогрейные стальные котлы тепловой мощностью 5,82 МВт и более | 150…200 |
| Трубопроводы водогрейной котельной | 50…80 |
| Водоподогревательная установка (бойлер) | 100…150 |
| Местная система отопления и вентиляции при непосредственном присоединении к тепловой сети | |
| То же, в случае присоединения через элеватор | 150…200 |
| Местные водо-водяные подогреватели | 50…80 |
При последовательном соединении нескольких теплопотребляющих установок суммарные потери давления в них определяются по выражению
, (6.35)
а при параллельном соединении теплопотребляющих устройств по Е. Я. Соколову [7] из выражения
= 
, (6.36)
где V – суммарный расход теплоносителя, м3/с; V 1, V 2… Vn – расход теплоносителя через отдельные элементы системы теплоснабжения (установки), м3/с; ∆ Р 1, ∆ Р 2…∆ Рn – потери давления в этих элементах (установках), Па.
Проектная подача сетевого насоса, м3/с
|
|
|
V н = G т/ρо, (6.37)
где ρо – плотность воды в обратном трубопроводе, кг/м3; G т – проектная подача рабочих сетевых насосов (должна соответствовать максимальному расходу воды в сети), кг/с.
Пример 6.1. Определить диаметры трубопроводов и действительные потери давления на участках двухтрубной водяной открытой тепловой сети (рис. 6.3). Отопительные установки абонентов присоединены к тепловой сети по зависимой схеме через элеватор.
Тепловые нагрузки абонентов, (МВт) составляют:
максимальная отопительно – вентиляционная (Q ов): Q ов1 = 1,8, Q ов2 = 3,4, Q ов3 = 2,9, Q ов4 = 3,9.
Средненедельная на горячее водоснабжение и технологические нужды (Q гт)
.
Коэффициент неравномерности расхода теплоты на горячее водоснабжение и технологические нужды β = 2,0.
Температура теплоносителя, ºС: в подающем трубопроводе t п = 115 ºC, в обратном – t о = 70 ºС, для систем горячего водоснабжения и технологических установок t г = t т = 60 ºС.
Длина участков с одинаковым расходом теплоносителя: ℓ I = 60 м, ℓ II = 65 м, ℓ III = 80 м, ℓ IV = 90 м, ℓ V = 40 м. Напор на всех абонентских вводах одинаков.
Решение. 1. Расчет расхода теплоносителя. Расход воды у абонентов на отопление и вентиляцию по (6.22), кг/с
G ов1= 
9,5 кг/с.
Аналогично для остальных абонентов G ов2 = 18,0 кг/с, G ов3 = 15,3 кг/с, G ов4 = 20,6 кг/с.
 |
Рис. 6.3.Схема тепловой сети
Средний расход воды на горячее водоснабжение и технологические нужды по (6.24), кг/с
= 4,8 кг/с.
Аналогично для остальных абонентов 
13,9 кг/с; 
10,4 кг/с.
Максимальный расход волн на горячее водоснабжение и технологические нужды, кг/с.
2. Расчет главной (расчетной) магистрали. Наиболее удаленным от источника теплоты будет абонент 3, поэтому главной магистралью будет линия 0 – 3. Тепловой поток первого участка расходуется 1, 2, 3 и 4 абонентами, второго участка 2 и 3; третьего участка – 3 абонентом.
|
|
|
3. Суммарный расход теплоносителя на первом участке определяем по формуле 6.28 (т.к. поток теплоты менее 100 МВт, то k = 0,8)
Gd 1 = (9,5 + 18,0 + 15,3 + 20,6) + 0,8(4,8 + 13,9 + 10,4) = 86,68 кг/с.
Расчет расхода теплоносителя на втором участке проводим аналогично. Максимальный тепловой поток на третьем участке (2,9 + 2·3,2 = 9,3 МВт) менее 10 МВт. Поэтому суммарный расчетный расход теплоносителя на этом участке определяем по формуле 6.29
Gd III = 15,3 + 27,8 = 43,1 кг/с.
Принимаем Р л предварительно на первом участке Р л1 = 80 Па/м (магистраль); Р лIII = 200 Па/м; Р лIII = 250 Па/м (ответвления).
Средняя плотность теплоносителя (табл. 4.1)
962,6 кг/м3.
Предварительный диаметр трубопровода первого участка по (6.20):
d 1 = 0,427·86,680,38/(962,6·80)0,19= 0,274.
Аналогично определяем диаметры трубопроводов остальных участков и заносим в таблицу 6.8. Полученные диаметры трубопроводов округляем до стандартных значений (приложение 12). По (6.32) и (6.33) определяем величины 
и Р л.
Таблица 6.8
