Знаходимо площу вихідної заготовки:
Площа кінцевої заготовки:
; (3.38)
Визначаємо сумарний коефіцієнт витягування:
; (3.39)
.
Визначаємо витягування за проходами з урахуванням заводських даних:
; (3.40)
Визначаємо площі калібрів:
; (3.41)
Знаючи частоту обертання валків, визначаємо константу калібровки:
, (3.42)
де F – площа калібру,мм;
Dк – катаючий діаметр валків,мм;
n – частота обертання валків,об/хв.
; (3.42)
;
Для інших клітей константа калібровки визначається за формулою,об/хв:
, (3.43)
де 1,02 – коефіцієнт натягу між клітями.
Визначаємо розміри калібрів інших клітей.
Кліть 4Г: Приймаємо
Кут захвату металу валками:
;
Ширина заготовки, яка задається у кліть:
;
Поширення металу визначається за формулою Бахтінова:
; (3.44)
де f – коефіцієнт тертя;
R - радіус валків, що катає, мм
; (3.45)
де к1 – коефіцієнт, враховуючий матеріал валків,
к2 – коефіцієнт, враховуючий матеріал смуги,
к3 - коефіцієнт, враховуючий швидкість прокатки,
Т - температура смуги перед прокаткою, приймаємо: ;
|
|
; (3.46)
;
;
Висота заготовки яка задається в кліть:
;
Кліть 3В: приймаємо
Кут захвату металу валками:
Ширина заготовки яка задається в кліть:
Поширення металу:
Висота заготовки:
Кліть 2Г: приймаємо
Кут захвату металу валками:
Ширина заготовки:
Поширення металу:
Висота заготовки:
.
Кліть 1Г: приймаємо
Ширина вихідної заготовки:
Поширення металу:
Висота вихідної заготовки:
.
Таблиця 12 - Калібрування валків чорнової групи клітей для прокатки двотаврової балки № 20
№ прохода | Н, мм | В, мм | , мм | в, мм | F, | К | |
0 | 310 | 310 | - | - | 94178 | - | - |
1 | 245 | 320 | 65 | 10 | 74574 | 1,26 | - |
2 | 229 | 256 | 91 | 11 | 58261 | 1,28 | 0,45 |
3 | 183 | 248 | 73 | 11 | 47755 | 1,22 | 0,46 |
4 | 188 | 192 | 60 | 10 | 35374 | 1,35 | 0,47 |
3.2 Швидкістний режим прокатки
Визначаємо довжину раскату після прокатки у клітях чорнової групи клітей:
; (3.47)
;
;
;
;
;
.
Визначаємо частоту обертання валків:
; (3.48)
;
;
;
;
.
Визначаємо швидкість обертання валків:
; (3.49)
:
;
;
;
.
Визначаємо машинний час прокатки:
; (3.50)
;
;
;
;
.
Визначаємо час пауз між проходами:
; (3.51)
;
;
;
;
.
Таблиця 13 – Швидкісний режим прокатки
Назва кліті | l, м | n, | V, | , c | , с | Т, |
1Г | 7,56 | 9,6 | 0,306 | 24,8 | 5,1 | 1220 |
2Г | 9,68 | 12,5 | 0,406 | 23,9 | 5,2 | 1190 |
3В | 11,81 | 16,8 | 0,501 | 23,4 | 4,25 | 1160 |
4Г | 15,94 | 24 | 0,703 | 22,6 | 5,9 | 1130 |
6Г | 29,65 | 34,4 | 1,188 | 24,9 | 11,5 | 1100 |
Визначаємо теоретично можливу виробничість стану за формулою:
(3.52)
де Q – маса блюму, т;
Тр – час ритму прокатки; Тр=72 с
т/год
Визначаємо масу блюму за формулою:
(3.53)
де h – висота блюму, м;
b – ширина блюму, м;
l – довжина блюму, м;
- щільність металу, =7,85 кг/м3.
|
|
т
Визначаємо практично можливу виробничість стану за формулою:
(3.54)
де Кф – фабрікаційний коєфіцієнт, Кф=1,063;
Кв - коєфіцієнт використання стану, Кв=0,9
3.3 Розрахунок енергосилових параметрів прокатки.
Розрахунок ведемо для калібру 1.
Визначаємо середню висоту смуги:
; (3.55)
Визначаємо середню ширину смуги:
; (3.56)
Визначаємо довжину очага деформації:
, (3.57)
де - радіус валків,мм;
- обтискування у кліті,мм.
Визначаємо коефіцієнт форми очага деформації: ; (3.58)
Визначаємо коефіцієнт напруженого стану металу у валках:
при: ,
; (3.59)
Визначаємо середній ступінь деформації:
; (3.60)
Визначаємо середню швидкість деформації:
, (3.61)
де - частота обертання валків, приймаємо з таблиці 13.
Визначаємо опір деформації за формулою Андреюка-Тюленєва:
, (3.62)
де S,a,в,с – термомеханічні коефіцієнти, приведені в таблиці 14 [ 5], приймаємо S=0,96; а=0,124; в=0,167; с= -2,54;
- межа плинності металу, ;
Т – температура металу, .
Визначаємо середній контактний тиск:
; (3.63)
Визначаємо середню площу контакту металу з валками:
; (3.64)
Визначаємо повне зусилля прокатки:
; (3.65)
Подальший розрахунок ведемо аналогічно, результати обчислень заносимо в таблицю 14
Таблиця 14 - Енергосилові параметри прокатки
№ каліб-ру | , мм | , мм | , мм | , | , МПа | , | , МПа | Р, МН | , МН | ||
1 | 275,6 | 315 | 140,2 | 0,51 | 1,24 | 0,513 | 50,14 | 0,044 | 71,5 | 3,15 | 4,9 |
2 | 236,9 | 288 | 168,1 | 0,71 | 1,06 | 0,931 | 63,27 | 0,048 | 77,13 | 3,7 | 4,9 |
3 | 204,7 | 252 | 143,9 | 0,7 | 1,06 | 1,24 | 68,19 | 0,036 | 83,12 | 3,0 | 3,03 |
4 | 185,5 | 220 | 104,2 | 0,56 | 1,17 | 1,416 | 74,45 | 0,023 | 100,17 | 2,3 | 3,92 |
6 | 128,6 | 196 | 179,3 | 1,39 | 1,06 | 5,036 | 101,16 | 0,035 | 123,31 | 3,32 | 3,92 |
7 | 69,4 | 201,3 | 105,7 | 1,52 | 1,09 | 6,397 | 105,51 | 0,021 | 132,26 | 2,78 | 3,92 |
9 | 44,5 | 205,8 | 80,5 | 1,81 | 1,18 | 12,156 | 120,8 | 0,017 | 163,93 | 2,79 | 3,92 |
10 | 30,8 | 205 | 58,7 | 1,91 | 1,22 | 16,009 | 129,6 | 0,012 | 181,83 | 2,18 | 3,92 |
11 | 22,8 | 201 | 48 | 2,11 | 1,28 | 23,432 | 144,39 | 0,01 | 212,54 | 2,13 | 3,92 |
12 | 17,7 | 201 | 37,8 | 2,14 | 1,29 | 30,272 | 155,96 | 0,008 | 231,37 | 1,85 | 3,92 |
13 | 14,7 | 201 | 24,4 | 1,66 | 1,13 | 34,509 | 160,38 | 0,005 | 208,41 | 1,04 | 3,92 |
16 | 13,4 | 201 | 13 | 0,97 | 1 | 29,132 | 141,91 | 0,003 | 163,2 | 0,49 | 2,94 |