Рассмотрим последовательность выполнения гидравлического расчета, соответствующего нашему проекту.
1) На аксонометрической схеме выбираем главное циркуляционное кольцо (ГЦК). В однотрубной тупиковой системе главное циркуляционное кольцо проходит через наиболее нагруженный и удаленный от теплового центра стояк (кольцо).
2) Главное циркуляционное кольцо разбиваем на расчетные участки, обозначаемые порядковым номером (по ходу движения теплоносителя, начиная от узла ввода); указывается расход теплоносителя на участке теплопровода Gуч, кг/ч, длина участка lуч, м, диаметр труб d, мм.
3) Определяем расход теплоносителя на участке теплопровода, кг/ч, по формуле:
Gуч = 3,6 х Qуч х х / (tr – t0) х c, (1.20)
где и - поправочные коэффициенты, учитывающие дополнительную теплоотдачу в помещение, принимаемые по ;
Qуч – тепловая нагрузка участка, Вт;
с – удельная массовая теплоемкость воды, равная 4,2 кДж/(кг 0С);
tr и t0 – соответственно температура воды в подающей и обратной магистрали.
|
|
4) По расходу теплоносителя на участке теплопровода, Gуч, диаметру этого участка d определяем потери давления на трение Rтрения, Па/м, и скорость теплоносителя v, м/с, которая должна соответствовать допустимой величине.
5) Потери давления на преодоление трения, Па, на участке теплопровода длиной lуч определяется по формуле:
Rтрения = R х lуч, (1.21)
6) После определения потерь давления на участках выбираем коэффициенты местных сопротивлений на этих участках по . Местное сопротивление на границе двух участков относим к участку с меньшим расходом теплоносителя.
7) По известным скоростям движения теплоносителя v и значениям для каждого участка по находится величина потерь давления на местные сопротивления Z, Па.
8) Общие потери давления на каком-либо участке теплопровода, Па, определяются по формуле:
Р = Rтрения х lуч х Z, (1.22)
9) После расчета главного циркуляционного кольца аналогичным методом (пункты с 1 по 8) рассчитывается второстепенное циркуляционное кольцо.
Результаты расчета второстепенного циркуляционного кольца сводим в таблицу гидравлического расчета главного циркуляционного кольца.
10) После выполняем гидравлическую увязку общих потерь давления главного циркуляционного кольца с общими потерями давления малого циркуляционного кольца, %, по формуле:
А = %, (1.23)
Невязка потерь давления в циркуляционных кольцах не должна превышать 15 процентов при тупиковой схеме движения теплоносителя. Если невязка меньше 15 процентов, то на участке с наименьшим значением R диаметр увеличивают, а если больше 15 процентов, то на участке с наибольшим значением R диаметр уменьшают. Регулировку и увязку стояков осуществляем при помощи балансировочных клапанов, установленных на обратном трубопроводе каждого горизонтального кольца.
|
|
Результаты гидравлического расчета сведены в таблицу 1.8.1
Таблица 1.8.1 – Гидравлический расчет системы отопления
Номер участка | Тепловая нагрузка на участке, Qуч, Вт | Расход воды на участке, Gуч, кг/ч | Длина участка, l, м | Диаметр участка, d, мм | Скорость теплоносителя v, м/с | Удельное сопротивление на трение, Rтр, Па/м | Потеря давления на трение на участке Rl, Па/м | Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке Σξ | Потери давления на местные сопротивления Z (на ед ξ), Па | Потери давления на местные сопротивления Z, Па | Сумма потерь давления Σ(Rl+z), Па | ||||||||||||||||||||||||||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
1 | 76505 | 3290 | 19 | 65 | 0,242 | 12 | 228 | 14 | 28,6 | 400 | 628 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
2 | 65855 | 2832 | 6 | 65 | 0,208 | 9 | 54 | 0,76 | 21,3 | 16 | 70 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
3 | 43545 | 1872 | 17,5 | 65 | 0,135 | 4 | 70 | 3,8 | 8,91 | 34 | 104 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
4 | 21605 | 929 | 2,5 | 50 | 0,112 | 4 | 10 | 6,3 | 6 | 38 | 48 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
5 | 16265 | 699 | 3,5 | 50 | 0,085 | 2,4 | 8 | 0,86 | 3,53 | 3 | 11 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
6 | 10800 | 464 | 10 | 40 | 0,094 | 4 | 40 | 3 | 4,3 | 13 | 53 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
7 | 4980 | 214 | 30 | 20 | 0,162 | 26 | 780 | 55,4 | 13 | 720 | 1500 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
8 | 15810 | 680 | 3 | 50 | 0,085 | 2,4 | 7 | 1,55 | 4,41 | 7 | 14 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
9 | 21150 | 909 | 31,5 | 50 | 0,112 | 3,8 | 120 | 3 | 6,1 | 18 | 138 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
10 | 32560 | 1400 | 2 | 65 | 0,102 | 2,4 | 5 | 1,61 | 5,1 | 8 | 13 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
11 | 37910 | 1630 | 8,5 | 65 | 0,120 | 3,2 | 27 | 1,76 | 7,04 | 12 | 39 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
12 | 49100 | 2110 | 2,5 | 65 | 0,152 | 5 | 8 | 2,3 | 11,7 | 27 | 35 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
13 | 54570 | 2347 | 25,5 | 65 | 0,168 | 6 | 153 | 7,76 | 14,1 | 109 | 262 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
14 | 76505 | 3290 | 3 | 65 | 0,242 | 12 | 36 | 8 | 28,6 | 229 | 265 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 3180 | |||||||||||||||||||||||||||||||||
А = % = 13% | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1-5 |
|
|
|
| 0,085 |
|
|
|
|
| 861 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
1(35) | 5465 | 235 | 36 | 20 | 0,181 | 32 | 1152 | 47,7 | 16,8 | 801 | 1953 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
18 | 16245 | 699 | 3 | 50 | 0,085 | 2,4 | 7 | 0,55 | 4,41 | 2 | 9 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
19 | 21935 | 943 | 12 | 50 | 0,119 | 4,5 | 54 | 3 | 7 | 21 | 75 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
14 |
|
|
|
| 0,168 |
|
|
|
|
| 265 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 3163 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
А = % = 13% | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1-3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 850 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
8 | 21940 | 943 | 3,5 | 50 | 0,119 | 4,5 | 16 | 7,3 | 7 | 51 | 67 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
29 | 10810 | 465 | 10,5 | 40 | 0,094 | 4 | 42 | 3,2 | 4,3 | 14 | 56 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
5(30) | 5470 | 235 | 37 | 20 | 0,181 | 32 | 1184 | 50,9 | 16 | 814 | 1998 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
13,14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 527 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 3498 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
А = % = 3% | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1-6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 914 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
2(16) | 5820 | 250 | 32 | 20 | 0,192 | 36 | 1152 | 54,9 | 18 | 988 | 2140 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
17 | 10780 | 462 | 3 | 40 | 0,094 | 4 | 12 | 2,2 | 4,3 | 9 | 21 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
14,18, 19 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 345 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 3420 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
А = % = 6% | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 628 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
27 | 10650 | 458 | 3 | 32 | 0,124 | 8 | 24 | 23 | 7,3 | 168 | 192 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
8 | 5690 | 245 | 38 | 20 | 0,187 | 34 | 1292 | 44,2 | 17,3 | 765 | 2057 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
19,14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 340 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 3217 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
А = % = 12% | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1,27 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 820 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
1 | 4960 | 213 | 43 | 20 | 0,162 | 26 | 1118 | 61,6 | 13 | 801 | 1919 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
17-19 14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 366 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 3104 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
А = % = 15% | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 698 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
20 | 22310 | 959 | 15 | 50 | 0,119 | 4,5 | 68 | 4,7 | 7 | 33 | 101 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
21 | 16840 | 724 | 7 | 50 | 0,089 | 2,6 | 18 | 1,86 | 3,8 | 7 | 25 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
22 | 11490 | 494 | 13 | 50 | 0,061 | 1,3 | 17 | 2 | 1,9 | 4 | 21 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
8 | 5770 | 248 | 31 | 20 | 0,187 | 34 | 1054 | 47,9 | 17,3 | 829 | 1883 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
24, 11-14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 656 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 3364 | |||||||||||||||||||||||||||||||||
А = % = 8% | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1,2 20-22 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 845 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
14 | 5720 | 246 | 40 | 20 | 0,187 | 34 | 1360 | 45 | 17,3 | 779 | 2139 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
23 | 11190 | 481 | 7 | 32 | 0,129 | 8,5 | 60 | 3,2 | 8,1 | 26 | 86 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
12-14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 562 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 3632 | |||||||||||||||||||||||||||||||||
А = % = 0,5% | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1,2, 20,21 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 824 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
6(25) | 5350 | 230 | 36 | 20 | 0,175 | 30 | 1080 | 67 | 15 | 1005 | 2085 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
11-14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 601 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 3510 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
А = % = 4% | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1,2 20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 799 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
7(26) | 5470 | 235 | 40 | 20 | 0,181 | 32 | 1280 | 52 | 16,7 | 868 | 2146 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
23, 12- 14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 648 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 3595 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
А = % = 2% | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1-4 28,29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 973 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
4 | 5340 | 230 | 38 | 20 | 0,175 | 30 | 1140 | 52,45 | 15 | 787 | 1927 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
9,14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 752 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 3652 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
1-4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 850 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
10(36) | 5340 | 230 | 28 | 20 | 0,175 | 30 | 840 | 45,7 | 15 | 686 | 1526 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
34 | 10830 | 466 | 11 | 50 | 0,058 | 1,2 | 25 | 6,3 | 1,6 | 10 | 35 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
8-14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 766 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 3147 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
А = % = 14% | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1-4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 850 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
11 | 5490 | 236 | 34 | 20 | 0,181 | 34 | 1156 | 47,8 | 16,7 | 798 | 1954 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
34, 8-14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 801 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 3605 | ||||||||||||||||||||||||||||||||
А = % = 1% | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Результаты расчета коэффициентов местного сопротивления на участках теплопровода сведены в таблицу 1.8.2
Таблица 1.8.2 – Расчет коэффициентов местных сопротивлений
№ участка | Dу, мм | Наименование | Коли-чество | |||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | |||
1 | 65 | Вентиль dу 65 | 1 | 7 | 7 | |||
Угол поворота | 7 | 1 | 7 | |||||
14 | ||||||||
2 | 65 | Тройник на проход | ||||||
Gпр = 65855/76505 = 0,9 | 1 | 0,76 | 0,76 | |||||
3 | 65 | Тройник на ответвление | ||||||
Gотв = 43545/65855 = 0,7 | 1 | 3,8 | 3,8 | |||||
4 | 50 | Тройник на ответвление | ||||||
Gотв = 21605/43545 = 0,5 | 1 | 6,3 | 6,3 | |||||
5 | 50 | Тройник на проход | ||||||
Gпр = 16265/21605 = 0,8 | 1 | 0,86 | 0,86 | |||||
6 | 40 | Тройник на проход | ||||||
Gпр = 10800/16265 = 0,7 | 1 | 1 | 1 | |||||
Угол поворота | 2 | 1 | 2 | |||||
3 | ||||||||
7 (3) | 20 | Вентиль dу 20 | 2 | 10 | 20 | |||
Тройник на ответвление | ||||||||
Gотв = 4980/10800 = 0,5 | 1 | 6,3 | 6,3 | |||||
Угол поворота | 12 | 1 | 12 | |||||
Нагревательные приборы | 9 | 1,9 | 17,1 | |||||
55,4 | ||||||||
8 | 50 | Тройник на ответвление | ||||||
Gотв = 4980/15810 = 0,3 | 1 | 0,55 | 0,55 | |||||
Угол поворота | 1 | 1 | 1 | |||||
1,55 | ||||||||
9 | 50 | Тройник на проход | ||||||
Gпр = 15810/21150 = 0,7 | 1 | 1 | 1 | |||||
Угол поворота | 2 | 1 | 2 | |||||
3 | ||||||||
10 | 65 | Тройник на проход | ||||||
Gпр = 21150/32560 = 0,6 | 1 | 1,61 | 1,61 | |||||
11 | 65 | Тройник на проход | ||||||
Gпр = 32560/37910 = 0,9 | 1 | 0,76 | 0,76 | |||||
Угол поворота | 1 | 1 | 1 | |||||
1,76 | ||||||||
12 | 65 | Тройник на ответвление | ||||||
Gотв = 37910/49100 = 0,8 | 1 | 2,3 | 2,3 | |||||
13 | 65 | Тройник на проход | ||||||
Gпр = 49100/54570 = 0,9 | 1 | 0,76 | 0,76 | |||||
Угол поворота | 7 | 1 | 7 | |||||
7,76 | ||||||||
14 | 65 | Тройник на проход | ||||||
Gпр = 54570/76505 = 0,7 | 1 | 1 | 1 | |||||
Угол поворота | 1 | 1 | 1 | |||||
Вентиль dу 65 | 1 | 7 | 7 | |||||
9 | ||||||||
(9) | 20 | Вентиль dу 20 | 2 | 10 | 20 | |||
Угол поворота | 4 | 1 | 4 | |||||
Нагревательные приборы | 10 | 1,9 | 19 | |||||
Тройник на ответвление | ||||||||
Gотв = 5465/6265 = 0,3 | 1 | 4,7 | 4,7 | |||||
47,7 | ||||||||
18 | 50 | Тройник на ответвление | ||||||
Gотв = 5465/16265 = 0,3 | 1 | 0,55 | 0,55 | |||||
19 | 50 | Тройник на проход | ||||||
Gпр = 16245/21935 = 0,7 | 1 | 1 | 1 | |||||
Угол поворота | 2 | 1 | 2 | |||||
28 | 50 | Тройник на ответвление | ||||||
Gотв = 21940/43545 = 0,5 | 1 | 6,3 | 6,3 | |||||
Угол поворота | 1 | 1 | 1 | |||||
7,3 | ||||||||
29 | 50 | Тройник на проход | ||||||
Gпр = 10810/21940 = 0,5 | 1 | 2,2 | 2,2 | |||||
Угол поворота | 1 | 1 | 1 | |||||
3,2 | ||||||||
(5) | 20 | Вентиль dу 20 | 2 | 10 | 20 | |||
Угол поворота | 8 | 1 | 8 | |||||
Нагревательные приборы | 11 | 1,9 | 20,9 | |||||
Тройник на ответвление | ||||||||
Gотв = 5470/10810 = 0,5 | 1 | 2 | 2 | |||||
50,9 | ||||||||
31 | 40 | Тройник на ответвление | ||||||
Gотв = 11130/21940 = 0,5 | 1 | 2 | 2 | |||||
(12) | 20 | Вентиль dу 20 | 2 | 10 | 20 | |||
Угол поворота | 3 | 1 | 3 | |||||
Нагревательные приборы | 12 | 1,9 | 22,8 | |||||
Тройник на ответвление | ||||||||
Gотв = 5640/11130 = 0,5 | 1 | 2 | 2 | |||||
47,8 | ||||||||
24 | 40 | Тройник на ответвление | ||||||
Gотв = 5640/11410 = 0,5 | 1 | 5 | 5 | |||||
Угол поворота | 1 | 1 | 1 | |||||
6 | ||||||||
(2) | 20 | Вентиль dу 20 | 2 | 10 | 20 | |||
Угол поворота | 12 | 1 | 12 | |||||
Нагревательные приборы | 11 | 1,9 | 20,9 | |||||
Тройник на ответвление | ||||||||
Gотв = 5820/10800 = 0,5 | 1 | 2 | 2 | |||||
54,9 | ||||||||
17 | 40 | Тройник на проход | ||||||
Gпр = 5820/10780 = 0,5 | 1 | 2,2 | 2,2 | |||||
27 | 32 | Тройник на ответвление | ||||||
Gотв = 10650/76505 = 0,1 | 1 | 23 | 23 | |||||
(8) | 20 | Вентиль dу 20 | 2 | 10 | 20 | |||
Угол поворота | 10 | 1,9 | 19 | |||||
Нагревательные приборы | 3 | 1 | 3 | |||||
Тройник на проход | ||||||||
Gпр = 5690/10650 = 0,5 | 1 | 2,2 | 2,2 | |||||
44,2 | ||||||||
(1) | 20 | Вентиль dу 20 | 2 | 10 | 20 | |||
Угол поворота | 14 | 1,9 | 26,6 | |||||
Нагревательные приборы | 14 | 1 | 14 | |||||
Тройник на ответвление | ||||||||
Gотв = 4960/10650 = 0,5 | 1 | 2 | 2 | |||||
61,6 | ||||||||
20 | 50 | Тройник на ответвление | ||||||
Gотв = 22310/65855 = 0,3 | 1 | 4,7 | 4,7 | |||||
21 | 50 | Тройник на проход | ||||||
Gпр = 16840/22310 = 0,8 | 1 | 0,86 | 0,86 | |||||
Угол поворота | 1 | 1 | 1 | |||||
1,86 | ||||||||
22 | 50 | Тройник на проход | 1 | 1 | 1 | |||
Gпр = 11490/16840 = 0,7 | ||||||||
Угол поворота | 1 | 1 | 1 | |||||
2 | ||||||||
(8) | 20 | Вентиль dу 20 | 2 | 10 | 20 | |||
Угол поворота | 5 | 1 | 5 | |||||
Нагревательные приборы | 11 | 1,9 | 20,9 | |||||
Тройник на ответвление | ||||||||
Gотв = 5770/11490 = 0,5 | 1 | 2 | 2 | |||||
47,9 | ||||||||
(14) | 20 | Вентиль dу 20 | 2 | 10 | 20 | |||
Угол поворота | 4 | 1 | 4 | |||||
Нагревательные приборы | 10 | 1,9 | 19 | |||||
Тройник на ответвление | ||||||||
Gотв = 5720/11490 = 0,5 | 1 | 2 | 2 | |||||
45 | ||||||||
23 | 32 | Тройник на проход | ||||||
Gпр = 5720/11190 = 0,5 | 1 | 2,2 | 2,2 | |||||
Угол поворота | 1 | 1 | 1 | |||||
3,2 | ||||||||
(6) | 20 | Вентиль dу 20 | 2 | 10 | 20 | |||
Угол поворота | 5 | 1 | 5 | |||||
Нагревательные приборы | 10 | 1,9 | 19 | |||||
Тройник на ответвление | ||||||||
Gотв = 5350/37910 = 0,1 | 1 | 23 | 23 | |||||
67 | ||||||||
(7) | 20 | Вентиль dу 20 | 2 | 10 | 20 | |||
Угол поворота | 11 | 1 | 11 | |||||
Нагревательные приборы | 10 | 1,9 | 19 | |||||
Тройник на ответвление | ||||||||
Gотв = 5470/11190 = 0,5 | 1 | 2 | 2 | |||||
52 | ||||||||
(4) | 20 | Вентиль dу 20 | 2 | 10 | 20
| |||
Угол поворота | 11 | 1 | 11 | |||||
Нагревательные приборы | 11 | 1,9 | 20,9 | |||||
Тройник на ответвление |
| |||||||
Gотв = 5340/15810 = 0,3 | 1 | 0,55 | 0,55 | |||||
52,45 | ||||||||
(10) | 20 | Вентиль dу 20 | 2 | 10 | 20 | |||
Угол поворота | 3 | 1 | 3 | |||||
Н
Понравилась статья? Добавь ее в закладку (CTRL+D) и не забудь поделиться с друзьями:
Сейчас читают про:
|