Проверка производится в соответствии с [4, п. 3.64], по 2-му сочетанию N=396.5кН.
Расчетная длина колонны из плоскости изгиба:
N ≤ φ(RbA + RscAs,tot) [3. 119]
где φ – коэффициент, определяемый по формуле
φ= φb + 2(φsb - φb)αs [3. 120]
но принимаемый не более φsb, здесь φb, φsb – коэффициенты, принимаемые по [3, табл. 26], для = 14,3, , и тяжелого бетона φb = 0,811,
и а=0,029м <0,15·h = 0.15·0.6 = 0.09м, φsb = 0,866.
αS =
где АS,tot =12,44см2, площадь всей арматуры расположенной в сечении.
φ= 0,811+2(0,866-0,811)0,15 =0,646
φ(RbA + RscAs,tot) = 0,646·(11,5·1,1·103·0,4·0,6 + 365·103·12,44·10-4)= 2581кН > 395.6кН.
Проверка на устойчивость из плоскости поперечной рамы выполняется.
Назначение и расстановка поперечной арматуры
Из условия свариваемости в соответствии с [5, прил.9] принимаем поперечную арматуру диаметром 6 мм (АIII). В соответствии с [4, п.5.22] назначаем шаг поперечной арматуры 300 мм (< 500, < 20d = 20 18= 360).
Согласно [4, п.5.46 и п.5.24] в верхней части колонны устанавливаем 4 сетки косвенного армирования с шагом 100 мм, что > 60 мм и < 150 (400/3=133 мм). При этом сетки располагаются на длине 400 мм >10d=180 мм. Размеры ячеек принимаются равные 50 мм, что > 45 мм и < 400/4 = 100 мм.
|
|
Расчет подкрановой части колонны
Расчетные сочетания усилий
Значения расчётных сочетаний усилий для расчёта нижней части колонны выпишем из таблицы 3.3 для сечения у фундамента (по наибольшим ядровым моментам). Данные внесены в таблицу 4.3.
Таблица 4.3 – Усилия в колонне у фундамента.
№ соч-я | Грань сечения | Момент, кНм | Сила, кН | Мядр, кНм | Знак | Шифры В.Н. |
Наиболее сжата: | ||||||
1 | грань внешняя | 176,64 | 1389,91 | 338,8 | + | 2 6 14 |
2 | грань внутренняя | -213,1 | 1389,91 | -375,2 | + | 2 5 13 |
Наиболее растянута: | ||||||
3 | грань внешняя | -197,35 | 695,4 | -116,2 | - | 0 13 |
4 | грань внутренняя | 185,92 | 795,64 | 93,1 | - | 0 8 14 |
Разница в абсолютных значениях максимальных ядровых моментов:
Принимаем симметричное армирование.