Расчёт процесса наполнения

Температура воздуха за компрессором

 

 

Температура воздуха перед двигателем

 

T_s=T_K-ΔT_охл=424,04-90=334,04K

 

Температура заряда к концу процесса наполнения

 

 

Давление воздуха перед двигателем

 

P_s=P_K-ΔP_охл=1,4-0,003=0,237 МПа

 

Давление заряда к концу процесса наполнения

 

P_a=k_a*P_s, k_a=0,97

 

k_a-коэффициент изменения давления при наполнении, зависящий от конструкции впускных органов и оборотности двигателя.

 

P_a=0,97*P_s=0,97*0,237=0,225 МПа

Коэффициент наполнения

 

 

Расчёт процесса сжатия

Средняя мольная теплоёмкость воздуха

 

C_x^’=a_v^’+b^’T=19,26+0,0025T

 

Средняя мольная теплоёмкость чистых продуктов сгорания

 

C_x^’’=a_v^’’+b^’’T=20,47+0,0036T

 

Средний показатель политропы сжатия

 

 

Принимаем n₁=1,372 в первом приближении

Принимаем n₁=1,372

Давление в конце сжатия

 

P_c=P_a*εⁿ¹=0,225*12,5^1,372=7,0916 МПа

 

Температура в конце сжатия

 

T_c=T_a* ε^n1-1=357,3*12,5^1,372-1=900,37К

Расчёт процесса сгорания

Количество воздуха для сгорания

 

 

Действительное количество воздуха для сгорания

 

L=αL₀=1,85*0,4934=0,91509 кмоль/кг

 

Химический коэффициент молекулярного изменения

 

 - изменение количества молей газов при сгорании 1 кг топлива

 

 

Действительный коэффициент молекулярного изменения

 

 

Доля топлива, сгоревшая в точке z

 

x_z= ξ_z / ξ_b=0,85/0,91=0,9341

Коэффициент молекулярного изменения в точке z

 

 

Постоянная топлива

 

 

Средняя мольная изохорная теплоёмкость смеси в точке z

 

25,82

 

Принимаем T_Z=1944 K

Максимальное давление сгорания

 

P_Z=λ*P_C=1,437*7,0916=10,1919 МПа

 

Расчёт процесса расширения

Степень последующего расширения

 

 

Степень предварительного расширения

 

Принимаем T_b=1137K

Средняя мольная изохорная теплоёмкость смеси продуктов сгорания и избыточного воздуха в конце расширения точки b

 

 

Средний показатель политропы расширения

 

 

Принимаем n₂=1,2562; T_b=1137К

Давление в конце процесса расширения