Дистанционная защита представляет собой трехступенчатую защиту минимального сопротивления, непрерывно контролирующую величину тока, напряжения и угол между векторами тока и напряжения. Дистанционные защиты в их современном исполнении являются наиболее совершенным, но и наиболее сложным видом защит с относительной селективностью. Их существенными преимуществами по сравнению с токовыми направленными защитами являются значительно более четко фиксированная зона, защищаемая I ступенью, лучшая защита конца участка II ступенью, а при многофазных КЗ - значительно большая чувствительность последней (III ступени), используемой в основном для дальнего резервирования. Поэтому дистанционные защиты широко применяются как основные (при UНОМ 110 - 220 кВ) или резервные (при UНОМ 220 - 330 кВ) зашиты от многофазных КЗ. В качестве признака КЗ используется уменьшение сопротивления цепи.
5.1 Расчёт сопротивлений срабатывания защит 3 и 3′
Расчёт первой ступени защиты
Первая ступень дистанционной защиты является аналогом первой ступени трехступенчатой токовой защиты, т. е. токовой отсечки, и действует без выдержки времени.
|
|
, где
,85 - рекомендуемое значение коэффициента отстройки для определения уставки первой ступени при КЗ в конце линии.
Проверка чувствительности при расчете первой ступени не производится, т. к. первая ступень вне зависимости от режимов работы системы всегда защищает 85 % длины линии.
Расчёт уставок второй ступени защиты 3
Вторая ступень выполняет функции ближнего резервирования для первой ступени и защищает тот участок линии, на котором первая ступень имеет мертвую зону.
Сопротивление срабатывания второй ступени выбирается исходя из следующих условий:
· Отстройка от короткого замыкания в конце зоны действия первой ступени защиты 6 линии L6;
· Отстройка от короткого замыкания за трансформатором п/ст С.
Рисунок 9 Расчетная схема замещения для определения уставок защиты 3
Отстройка от КЗ в конце зоны действия первой ступени защиты 6 линии L6
Расчетный режим: в работе одна цепь линии Л3.
Отстройка от КЗ за трансформатором п/ст В
Так как дистанционная защита - защита минимального действия, то за сопротивление срабатывания принимаем наименьшее из расчетных, т. е.
Проверка чувствительности защиты в конце защищаемой линии
>1.25
Коэффициент чувствительности защит удовлетворяет требованиям ПУЭ.
Расчёт уставок третьей ступени защиты 3
Сопротивление срабатывания III ступени выбирается по условию чувствительности.
Кч = 1,25 - рекомендуемое значение коэффициента чувствительности по реактивной составляющей для определения уставки по условию чувствительности при КЗ в зоне дальнего резервирования, при этом коэффициент токораспределения должен быть минимальным.
|
|
· При К.З. в конце линии L6
· При К.З. за трансформатором п/ст С
При этом выдержка времени -
5.2 Расчёт сопротивлений срабатывания защит 2 (2′)
Расчёт уставок первой ступени защиты 2
Расчёт уставок второй ступени защиты 2
Сопротивление срабатывания второй ступени защиты 2 выбираем из следующих условий:
· Отстройка от первой ступени защиты 7 линии L7;
· Отстройка от КЗ за АТ1;
· Отстройка от режима каскадного действия при КЗ в конце зоны действия первой ступени защиты 1
Отстройка от первой ступени защиты 7
Расчетный режим: система СА работает в минимальном режиме, СВ в максимальном режиме, АТ1 в работе, АТ3 и АТ4 в работе, линия L1.
Рисунок 10 Расчетная схема для согласования с защитой 7
Отстройка от КЗ за автотрансформатором АТ1
Расчетный режим: СА работает в минимальном режиме, СВ в максимальном,
АТ1 и АТ2 в работе, АТ3 и АТ4 в работе, линия L1.
, где 2-коэффициент учитывающий работу двух АТ; КТmax = 1
Отстройка от режима каскадного действия при КЗ в конце зоны действия первой ступени защиты 1
Расчетный режим: СА работает в минимальном режиме, СВ- в максимальном,
АТ1 в работе, АТ3 и АТ4 в работе, линии L1 и L2.
Рисунок 11 Расчетная схема режима каскадного отключения
Так как защита минимального действия, то в качестве сопротивления срабатывания выбираем наименьшее значение, т. е.
Оценка чувствительности второй ступени защиты при КЗ в конце защищаемой линии
<1.25
Чувствительность защиты не удовлетворяет требованиям ПУЭ, поэтому вторую ступень необходимо отстроить от первой ступени резервной защиты АТ1, установленной на стороне 220 кВ
При этом выдержка времени -
Выдержка времени стала равной выдержки времени II ступени защиты 7, поэтому вторую ступень необходимо согласовать со второй ступенью защиты линии 7.
Оценка чувствительности второй ступени защиты
>1.25
Чувствительность защиты удовлетворяет требованиям ПУЭ
Расчёт уставок третьей ступени защиты 2
Расчет уставок ведем исходя из требуемого нами коэффициента чувствительности . Коэффициент токораспределение должен быть минимальным, чтобы сопротивление на зажимах реле было максимально возможным. Нас интересует режим дальнего резервирования.
) Условие чувствительности при КЗ на стороне НН трансформаторов АТ1
Режим: СА - макс, СВ - мин, в работе АТ3, в работе АТ1 и АТ2, в работе линия L1 и L2.
Рисунок 12 - Расчетная схема для расчета X при КЗ на НН АТ1
, где
- т. к. АТ1 и АТ2 работают параллельно по высокой и средней стороне;
2)КЗ в конце линии 7:
Режим: СА - макс, СВ - мин, в работе АТ1 и АТ2, в работе АТ3, в работе линия L1 и L2.
Рисунок 13. Расчетная схема для расчета X при КЗ в конце линии 7
, т. к. АТ1 и АТ2 работают параллельно по высокой и средней стороне;
;
.
)КЗ за трансформатором 1:
Режим: СА - мин, СВ - макс, в работе АТ1, в работе АТ3 и АТ4, в работе линия L1.
Рисунок 14 - Расчетная схема для расчета X при КЗ в за Т1
За расчетное значение принимаем .
Выдержка времени III ступени защиты 2 согласуем с III ступенью защиты 7:
.
5.3 Расчёт сопротивлений срабатывания защит 1 (1′)
В качестве защиты 1 выбираем трехступенчатую дистанционную защиту.
Расчет уставок I ступени защиты 1
Расчет уставок II ступени защиты 1
Для обеспечения селективности сопротивление срабатывания и выдержка времени второй зоны отстраивают от быстродействующих защит трансформаторов и линий, отходящих от шин противоположной подстанции, т. е. подстанции В. Выдержка времени выбирается равной ступени селективности:
|
|
.
) Для согласования с линейной защитой 5 вторая зона не должна выходить за пределы срабатывания быстродействующей ступени защиты 5:
,
где, - коэффициент, учитывающих сокращение за счет погрешности TA и TV напряжения, принимаем равным 0.9;
- коэффициент, учитывающий возможное увеличение в результате погрешностей ТА и ТV, принимаем равным 0.8;
.
.
) Отстройка от КЗ на шинах п/ст C:
Расчетный режим: система СА работает в максимальном режиме, система СВ- в минимальном, линия L1, линии L3 и L4, АТ1 и АТ2 в работе, АТ3 в работе.
Рисунок 15 - Расчетная схема для расчета X при КЗ на шинах п/ст C
) Для отстройки от токов КЗ за автотрансформаторами АТ3 и АТ4 подстанции В:
, где , т. к. система А не оказывает влияние на ток через комплект защиты 1.
.
) Условие согласованиеII ступени защиты 1 с I ступенью защиты 2 в режиме каскадного отключения на параллельной линии (т. е. КЗ на параллельно защищаемой линии).
Режим: СА - макс, СВ - мин, в работе АТ1 и АТ2, в работе АТ3.
Рисунок 16 - Расчетная схема для режимa каскадного отключения.
, где
.
За расчетное значение принимаем .
Выбранное значение проверяем по условию чувствительности действия при КЗ на шинах противоположной подстанции. Согласно ПУЭ:
- чувствительность достаточна.
Расчет уставок III ступени защиты 1
Расчет уставок ведем исходя из требуемого нами коэффициента чувствительности . Коэффициент токораспределение должен быть минимальным, чтобы сопротивление на зажимах реле было максимально возможным. Нас интересует режим дальнего резервирования.
) Условие чувствительности при КЗ на стороне НН трансформаторов АТ3
Режим: СВ - макс, СА - мин, в работе АТ3 и АТ4, в работе АТ1, в работе линии L1 и L2.
Рисунок 17 - Схема замещения при КЗ на НН АТ3
, где
- т. к. L1 и L2 работают параллельно;
.
) Необходимо рассмотреть КЗ на шинах подстанции С:
|
|
Режим: СА - мин, СВ - макс, в работе линии L1 и L2, в работе АТ1, в работе АТ3 и АТ4.
Рисунок 18 - Схема замещения при КЗ на шинах подстанции С
- т. к. линии L1 и L2 работают параллельно;
.
) Необходимо рассмотреть КЗ в конце линии 5:
) Необходимо рассмотреть КЗ за Т1:
Рисунок 19 - Схема замещения для расчёта Х при КЗ за Т1
Расчетное значение