D прес роздрукований на 3D принтері

1 2 3

4 4) відео огляд

3D прес вид зверху 2) 3D прес загальний вигляд 3) головка зі спіраллю

Технічна схема ударного преса

Технічна схема циліндра

Технічна схема плунжера

Технічна схема одноканальної головки з кутом атаки 45°

Технічна схема фільєри одноканальній головки

Готові деталі циліндра плунжера і змінних головок

1)циліндр стиснення деревних відходів 2) плунжер ударний 3) укорочений циліндр зі змінних головок 4) фильера однакональной головки 5) однаканальная головка з кутом атаки 45°

Целиндр з головками в сборі

1) плунжер ударний 2) циліндр стиснення деревних відходів в сборі 3) укорочений циліндр зі змінних головок

Чому ми пропонуємо стрічкових камер.

У стандартних пресах стійкість до прес-інезу відбувається через бічні сили «суперечливих» і сили тертя матеріалу проти стінки циліндра.

Ми пропонуємо стрічкових камер. Ми маємо наступні цілі:

1) зменшити розмір прес-камери і стиснути матеріал (50-70%);

2) зменшити розмір преса і збільшити його ефективність.

Ми збільшуєте ефективність роботи преси, створюючи спіраль, на поверхні конуса, пресування.

1. спіраль дозволяє поліпшити підштовхування до стінки брикетольного циліндра. 2. прилипання і формування зі зрізаних гілок плодових дерев, допомагає спіралі на брикеті на камері, зменшуючи тертя від стіни.

Ефект від винної пробки-знизити силу тертя через обертання.

1. Схема діючих напружень і сил на заготовку

Малюнок 1.2.

Визначаємо зусилля на пресувальному плунжеру за формулою:

де _P _max= 6,0 МПа=6,0·10⁶ Па=6,0·10⁶

Тоді F_пл=6,0·10⁶·0,002=12·10³ Н.

Демонстрація роботи плунжера в циліндрі

1) плунжер ударний 2) циліндр стиснення деревних відходів в сборі

3) відео огляд роботи плунжера в циліндрі

Теоретичні дослідження процесу формування брикету з подрібненої тріскі в закрьітой матриці під дією ударної навантаження Визначення пружних характеристик конгломерати древесньїх частинок

Спрессованнмй брикет, що складається з связанньїх між собою частинок, що не являетея сплошньїм однородньїм тілом. Тим не Менс, поскольку зв'язку між частинками в брикеті досить прочньї, до процесу брикетірованія можна застосувати, положення механіки деформованого твердого Таке припущення дозволяє в описах пружних властивостей подрібненої тріскі керуватися зкеперіментальнммі данньї- ми, полученньїмі для цільної тріскі Однак прессуемьій матеріал являетея конгломератом древесньїх частинок, що істотно впливає на його властивості Для опису пружних властивостей ущільнюється матеріалу целесо- образно скористатися методами, тобто використовувати техніч ське наближене рішення. Зто виправдано главньїм чином тим, що рассматріваемьій матеріал не володіє великою стабільністю механи- чеських властивостей, і використання точних методів рішення, значно усложпяющіх вьічісленія, не дає істотного збільшення точності. Данньїй підхід, стосовно древесньїм матеріалам, описаний в робо тах А.І. Вігдоровіча, А.А. Позднякова, Г.В. Сагалаєва і ін. Учених. У його основу покладено припущення про рівність компонентів тензора напряженій або тензора деформацій окремої частіцьі і конгломерати частіц - брикету. Вважаючи розподіл древесньїх частинок в межах некоторьіх кутів равномерньїм, оередненньїе значення модулів пружності Аук конгломерати древесньїх частинок можна визначити по ізвестньїм формулами як матема- тичні очікування величин (переменньїмі <ро, 6о, у / о позначення угльї раз- викиду частинок, рис. 1):

А_ік =< ^АІік >= —[ і і А^_ксі(р(і0(1хр,

¹ <Ро9₀^о І

де А д - козффіціентьі пропорційності між напругою о] до і відповідними їм деформаціямі для і тої деревної частіцьі у фіксованій системі координат, пов'язаної з пресформи.
Осредненньїе козффіціентьі податливості конгломерати визна ляють як математичні очікування при припущень про рівномірності розкиду часток<Ро Фо 2 2 + 2 (2) _ £ про ЄО 2 2 + 2 де а'7І - козффіціентм пропорційності між деформаціями і відповідними їм напруженнями для / тої тріскі частіцьі в

фіксованій системі координат при повністю хаотичному розташуванні частинок в просторі прес формьі {<ро = ті) і становить 1311,6 і 1950,7 МПа для тріскі частинок відповідно, при зтом значення козффіціента поперечного розширення в площині, нормальної до осі навантаження, становить соот- повідно 0,24 і 0,25. Мінімальне значення модуля становить 902,6 МПа для тріскі тополя, и клену частинок і 478,6 МПа для тріскі черешні частинок в разі, ко гда всі древесньїе частіць тріскі находятея в площині, нормальної до осі на- Рис. 1. Схема переходу до фіксованої Рис. 2. Схема навантаженнясистемі координатВважаючи расположеніс древесньїх частинок в площині, нормальної до напрямку осі навантаження я (рис. 2), хаотичним, тобто угльї в і в / при- приймають значення від 0 до л, вічіслім значення осредненньїх модулів уп- ругості і осредненньїх козффіціентов піддатливості відповідно до формулами (1), (2) в залежності від кута розкиду часток (/> стосовно осі г. Проізведенньїе расчетьі показали, що максімальнеє значення мо-дуля пружності Е-І конгломерати частинок в напрямі осі я получаетея
вантаженим {(р0 = 0); козффіціентм Пуассона при зтом равньї 0,66 для сосньї і 0,58 для березні. Побудова математичної моделі формування брикету з подрібненої древесіньї під дією ударного навантаження. Оскільки при осьовому пресовані діючі напруги є, в основному, нормальними, в якості моделі прийнята стрижнева система (рис. 3). Ре- шення завдань динаміки стрижневих систем з кінцевим числом ступенів свободи може бити зведено до вирішення матричного уравпенія: Рис. 4 О + Ги + тії = Р(ґ),

де К - матриця жорсткості системи, Г - диссипативная матриця, т - матриця мас, Р - вектор зовнішніх наїрузок, й - вектор обобщенньїх пере-замітання.

Рис. 4. Розподіл внутрішніх напря-жений по вьісоте брикетуМатриця жорсткості формується при використанні параметрів, за- висять від пружних властивостей матеріалу і геометричних параметрів сис-теми. Введення в рівняння (3) дисипативної матріцьі обумовлено не- обходимость врахувати вплив на процесі ущільнення сил тертя (зовнішнього і внутрішнього). Матриця мас при зтом відображає вплив виникають в системі в результаті додатка ударного навантаження сил інерції.Рішення (3) найдетея у вигляді розкладання:й (0 = Фа (і), (4) де Ф - деяка квадратна матриця, а (і) - вектор козффіціентов, що залежать від часу.
Після елементарних перетворень рівняння (3) з урахуванням (4) набуде вигляду: Ф7тФй (0 + Ф7ГФа (і) + ФтКФа (і) = Ф7Р (0 (5) Введемо позначення:

Ч' = т°'⁵Ф

К_т = ((пг^0,5)^_1)^гК(тп⁰’⁵)-¹

Г_т = ((т⁰'⁵)-¹)⁷^⁰'⁵)-^{1 и}

6(0 = ^((ш⁰'⁵)"¹)⁷?^),

де т0'5 - матриця, складена з квадратних коренів соответст- вующих злементов матріцьі мас. В результаті з (5) з урахуванням (6) отримаємо:

Й(0 + Т⁷Г_тТЙ(і) + Т⁷К_тТа(0 = Й(Є)

Як матріцьі Р Вибравши матриця нормірованньїх собствен- ннх векторів матріцн Кт. тоді:(8) де А - матриця собствешіьіх значень матріцн Кт.Для того, чтобьі застосувати до (7) метод розкладання по собственньїм формам, необхідно, чтоби диссипативная матриця Г мала ті ж самие собственньїе Вектори ЦІ, що і матриця жорсткості К. Таким чином, напів-чим:

Ч'7Гт'Р = Лг (9)Як матріцьі Аг приймемо функцію матріцн А:ЛГ = / (Л) (10)Тоді окоічательньш вид матричного рівняння руху Системні з урахуванням інерціонннх, діссіпатівньїх і пружних складових:а (Про + урЙ (ї) + Р2А (0 = Ь (і) (Ч)Рішення (11) вьіражается через інтеграл Дюамеля:- гау (і) = І / с} (і -т) Ь7 (т) ат (12)проІмпульсна перехідна функція для дисипативної системн:, Г, 1 (ч (13)РуГ у2де позначено р1; - = р; - | 1 -. Маючи в своєму розпорядженні значеннями козффіціентов а (і) по (4), знайдемо значення обобщенньїх переметение й (і). Внутрішні зусилля 8 (і) можна визначити від дії на кожну масу системи сил пружності. У матричної формі запису рівняння для них має вигляд:5 (ґ) = Ь5КІЇ (Я, (14)де - матриця впливу внутрішніх зусиль, складена одним з відомих способів.Таким чином, з рішення рівняння (4), (14) можна визначити пе- ременньїе за часом значення внутрішніх зусиль в будь-якому злементов Розглядати моделі а також переміщення верхнього перетину кожного злементов при дії довільної зовнішньої навантаження.Для проведення чисельних розрахунків била складена програмна, реалізована на базі пакету сметани вичислення Маріє. За допомогою складеної программьі проведений розрахунок для випадку ущільнення дере-весньїх тирси сосни і берези під дією імпульсного навантаження 300 Н * с; початкова щільність матеріалу р0 прийнята для розрахунку рівній 0,6 г / см3, модуль пружності Е, по напрямку дії імпульсної навантаження дорівнює 1311,6 і 1950,7 МПа для тирси сосни і берези соответст- венно. Результати розрахунку пріведенні в табл. 1. При зтом теоретичне значепіе щільності брикету р ^? визначено з умови:

Ртеор ~ _ д Ро-

“0 ^л/тах

де позначено: йо - початкова висота брикету в матриці, Дгтах - максімальнеє перемещепіе верхнього перетину брикету. Таблиця 1. Теоретичне значення щільності брикету з тріски

Порода	^внутр> ММ	й₀, мм	ММ	Ртеора Г/СМ
черешня	20	106	59,61	1,37
тополь	50	20	9,21	1,11
клен	20	106	48,50	1,11
яблуко	50	20	7,52	0,96

Де позначено: <7ВІіугр - внутрішній діаметр матріцьі. Як характеристики равноплотності / брикету Вибравши від- носіння максимального внутрішнього напруження 05 в п'ятому (останньому) елементів моделі до максимального внутрішнього напруження 07 в першому елементів, до якого прікладьівается зовнішнє навантаження: Расчетьі показника / проізведеньї для коефіцієнт дисипації у = 0,1... 1 з кроком Ау - 0,1 при наступних ісходньїх данньїх: внутрішній діаметр матріцьі сі = 50 мм, початкова щільність матеріалу в матриці р0 = 0,5 г / см3
початкова висота брикету в матриці = 250 мм, тріска. За результатами розрахунку построеньї графіки (рис. 4, рис. 5) і складено емпіріческое рівняння: / = 0,4681у2 - 0,9203у + 0,7642Аналізуючи данньїе графіка на рис. 5, можна зробити вьівод, що формування равноплотного брикету з прінятнмі геометричними па-параметром за один удар неможливо. Дія наступних ударів уве- лічівает показник равноплотності: в розглянутому прикладі при коеф- фициент диссипации у = 1 показник равноплотності збільшується від 0,302 після першого удару до 0,525 після другого. Точнеє число ударів, необхідне для формування брикету з требуемьім показником одно-щільності, слід визначати експериментально.

Рис. 5. Залежність зміни равноплотності средьі від козффіціента загасання колебанія3. Методика експериментального дослідженьЗксперіментальнме дослідження проводилися в лабораторії кафедрі ТКМ. ТДАТУ Мелитополь При проведень досліджень по визначенню впливу велічіньї ударного навантаження (імпульсу) і геометричних параметрів матріцьі наплотность получаемого брикета из измельченной древесиньї контролируе- мими независимьіми параметрами являлись: порода древесиньї, влажность и температура древесиньї, фракционнмй состав. В качестве управляеммх независимьіх параметров бьіли принятьі импульс приложенной внешней нагрузки Р, начальная плотность обрабатьіваемой средьі р₀, внутренний диаметр матрицьі <7, масса обрабатьіваемой средьі т. Вьіходньїм параметром являлась
щільність полученнмх брикетів. Використовувалися тріска двох порід древесіньї – черешні, яблука. На підстав конструктивних особливостей зкеперіментальной установки били вибранн основньїе рівні факторів і інтервальї їх варьівання Таблиця 2 Рівні варіювання факторів

№	Фактори	Размерность	Уровни			Интервалм
№	Фактори	Размерность	нижний	основной	верхний	Интервалм
1	Р	Нс*	150	225	300	75
2	т	г	20	25	ЗО	5
3	а	' мм	20	35	50	15
4	Ро	г/см³	0,5	0,55	0,6	0,05

Образцьі для проведення зкеперіментов за визначенням міцності брикетів з подрібненої древесіньї били получени на зкеперіментальной установці. Для визначення межі міцності при ежата прімепялась іспітатсльная машина УІМ-51. Іспнтівалісь образци ціліндріче- ської форми з діаметром 20 мм і вьісотой ЗО мм. Підрахунок результатів попітаній за визначенням граничного напруження проізводілея за формулоюде Р_тт - найбільше зусилля ежатия, А - діаметр зразка.
Результатні зкеперіментальньїх дослідженьЗксперіменті били проведеньї, виходячи з методики проведення зкеперіментов по формуванню брикетів з подрібненої древесіньї тріскі і визначенню його міцності.

Відповідно до методики обробки експеріментальньїх данньїх, опісапной в розділі 3, бьіл проведено регрессіонннй аналіз запропонованої в отої же главі моделі у вигляді лінійного

рівняння:

р = Ь_о + + Ь₂х₂ + Ь₃х₃ + й₄х₄,

де р - щільність брикету, хі - внутрішній діаметр матріці, х2 - начільного щільність матеріалу, х3 - маса обрабатьіваемого матеріалу, х4 - величина зовнішнього імпульсу.Козффіціентьі рівняння регресії для разлічньїх порід древесі- ньі даньї в табл. 3. Значення козффіціентов рівняння регресії

Козффициентьі	Тріска черешня	Тріска яблуко
ь₀	0.31	0.265625
6і	-0.0055	-0.00488
	1.625	1.4125
Ь₃	-0.02	-0.017125
	0.001567	0.001358

Все козффіціентьі рівняння регресії вказано значимість. Перевірка однорідності дисперсій і відтворюваності опьітов проводилася за критерієм . Расчетньїе значення критерію & р ока залісь менше таблічньїх (Від):

Тріска черешня, —0,1250; Су—0,3400 => Сгр<Ст, тріска яблуко С_р = 0,1120; От-=0,3400 => Ср<От.

Отже, опьітьі воспроізводімьі, має місце однорідність дисперсій. Перевірка адекватності регресійної моделі (що дозволяє встановити, чи буде побудована модель предсказьівать значення відгуку з тією ж точністю, що і результати експеримент) здійснювалася з по- міццю 7? -Розподіленого. Отримане значення для тріска черешні Гр = 0,1710 і для тріска яблука Рр = 0,1617 вказано менше табличного значення Рр = 0,2. Зто дозволяє зробити вивід, що гіпотеза про адекватність приймається і математична модель може бити використана для опису процесів ущільнення.Таким чином, лінійна регресійна модель придатна для описання процесу формування брикету з подрібненої деревини під дей наслідком ударного навантаження при дотриманні тих же умов і параметрів, при которьіх проводилися представленньїе в роботі експеримент.Рівняння регресії, опісівающее процесі ущільнення, набуде вигляду:Для тріскі черешні р = 0,31-0,0055гі + 1,625рь-0,02т+ 0,00157Р

для тріскі яблука р = 0,2656 - 0,0049й + 1,4125р₀ - 0,0171т + 0,00136Р

Слід також зазначити, що при повторному додатку навантаження щільність зкеперіментального матеріалу змінювалася. Збільшення пліт-ності спостерігалося у всіх опита при наступних 3-4 ударах, що під- тверждает данніе теоретичних досліджень про необхідність неоднозначних-кратного прикладання навантаження з метою формування равноплотного брікета.Межа міцності при ежатии (МПа) в залежності від щільності брикету
можна виразі змпіріческой залежністю у вигляді рівняння першого ступеня
для тріскі черешні: ОСЖ = -0,6075 + 2,645р,для тріскі яблука: <ТСЖ = "0,5675 + 2,735рМаксімальнеє значення межі міцності при ежатии склало 2,91 МПа для брикетів з тріскі черешні 2,78 МПа для брикетів з тріскі яблука (щільність брикетів становить 1,3 г / см3). Змпіріческіе завісімості ілюструються графіком на рис. 6.

П------ 1--- 1--- ]----,----!----, р.г/см^

0.7 0.8 0.9 І М 1.2 1.3

Рис. 6. Межа міцності брикетів

1 – брікеті с тріскі черешні 2 - брікетні з тріски яблука Технологічна частина У технологічній частині дисертації розроблений опьітпо- промьішленньїй ділянку для виробництва топлівньїх брикетів з произво дітельного 1200-1300 кг / год при потоці тріскі до 10 м3 / год.Основньїм обладнанням ділянки, в даній роботі, є преса, конструкція Предлагаеммй Прес має наступні відмінності від пресів, известньіх в промьішленності: Досвід № 1 вода не використовувалася

Початкова щільність брикету прийнята як мінімальне значення насипної щільності подрібненої деревини ρ₀=185 кг/м³.

Дотримуючись умови визначаємо довжину каналу камери проштовхування за формулою

Устаткування для виробництва брикету Циліндр розмір внутрішній 50 мл зовнішній 57 мл Поршень розмір 50,5 мл Прилад для вимірювання вологості тріски грігрометр Прес для тисняви тріски і отримання брикету розривна машина УІМ 50

1) Готова тріска вологість 2,8% - свіжа поміщена під прес 10 тон - (брикет виходить щільний хорошої якості) 2) Готова тріска вологість 2% - приміщення в піч на 40 хв t +80 * c - за тим під прес 10 тон (брикет вийшов менш щільний, пухкий але в межах норми) 3) Готова тріска вологість 1,2% поміщена в піч на 80 хв t +80 * c за тим поміщена під прес 10 тон (брикет не вдався)

№ експерименту	Вага, г	Вологість, %	Температура сушіння +	Час знаходження у печі, хв
Експеримент1	42,9	2.8	-	-
Експеримент2	42,9	2	80	40
Експеримент3	42,9	1.2	80	80

Висновок: брикет виходить вищої якості зі свіжої тріски зрубаних протягом 1-х діб зклеюючі речовини не застосовувалася вода і різні клейкі речовини,з безлічі проведених експериментів єдиний позитивний результатде не потрібно фінансова добавка на склеюють речовиниде склеювання проводитися природним способом за рахунок виділяється соку тріски

досвід № 2 вода застосовується через форсунку

1) Готова тріска вологість 72,9% - свіжа поміщена
поміщений в піч на 15 хвилин, температура 80 градусів під прес 10 тон - (брикет вдався
але гіршої якості але в рамках допустимого)

2) Готова тріска вологість 68,2% - поміщена в піч на 40 хв t +80 * c - за тим під прес 10 тон (брикет не вдався)

3) Готова тріска вологість 31,2% поміщена в піч на 80 хв t +80 * c
вода застосовувалася потім поміщена під прес 10 тон (брикет не вдався) 1. Формула ваги M сухого. 100% = сухий,%. M вологого вага. 2. Формула вологи 100% сухої% =% вологи. вага

№ експерименту	Вага, г	Вологість, %	Температура сушіння +	Час знаходження у печі, хв
Експеримент1	42,9	72,9	-	-
Експеримент2	42,9	68,2	80	40
Експеримент3	42,9	31,2	80	80

1. Готова тріска вологість 72,9 за тим поміщена під прес 10 тон брикет не вдався2. Готова тріска вологість 68,2 поміщена в піч на 40 хв t +80 * c за тим поміщена під прес 10 тон брикет не вдався3. Готова тріска вологість 31,2 поміщена в піч на 80 хв t +80 * c за тим поміщена під прес 10 тон брикет не вдався
Висновок: воду використовувати в якості зклеюючої речовини не рекомендуться виникає ефект знежирення брикет не виходить тріска не склеюються між собою досвід №3 зважуємо тріску вода не використовувалася вага тріски перед завантаженням в піч
1) 56,7 грам t +80 * C час 20 хв після печі вага 50,9 залишкова волога 2,3% 2) 57,4 грам t +80 * C час 40хв після печі вага 48,2 залишкова волога 1,4%. 3) 67,1 грам t +80 * C час 60 хв після печі вага 53,0 залишкова волога 0,7%

досвід №4 зважуємо тріску вода застосовується через форсунку

1) 172,7 грам t +80 * C час 20 хв після печі вага 171,6 залишкова волога 2% 2) 226,6 грам t +80 * C час 40хв після печі вага 223,8 залишкова волога 1,2% 3) 173,5 грам t +80 * C час 60 хв після печі вага 170,1 залишкова волога 0,6%

На малюнки указоно види насадок для преса
ДЕ НАВЕДЕНІ ЗРАЗКИ ДІЇ БУРФІКАЦІІ 1) Перший номер циліндр і поршень поглибленої форми в кутах циліндра не відбувається ущільнення тріски 2) другий номер поршень овальної форми і циліндр угли не набивається

3) форма конус кути не забіваються

4) стандартний поршень циліндр проблема набивання кутів і створення додаткового тиску і

Єскіз ударного преса

дослід № 5 скидання брикету з висоти на Бітону підлогу. Досвід 1 досвід 1 готовий брикет (скидання проводиться з висоти 30 см - брикет при падінні залишився цілим пошкоджень немає) досвід 2 готовий брикет (скидання проводиться з висоти 40 см - брикет при падінні залишився цілим пошкоджень немає) досвід 3 готовий брикет (скидання проводиться з висоти 50 см - брикет при падінні залишився цілим пошкоджень немає) досвід 4 готовий брикет (скидання проводиться з висоти 60 см - брикет при падінні залишився цілим пошкоджень немає) досвід 5 готовий брикет (скидання проводиться з висоти 70 см - брикет при падінні залишився цілим помічена перша тріщина) досвід 6 готовий брикет (скидання проводиться з висоти 80 см - брикет при падінні розвалився

досвід №6

досвід 1 готовий брикет (скидання проводиться з висоти 90 см - брикет при падінні залишився цілим пошкоджень немає) досвід 2 готовий брикет (скидання проводиться з висоти 1 метра - брикет при падінні залишився цілим пошкоджень немає) досвід 3 готовий брикет (скидання проводиться з висоти 110 см - брикет при падінні залишився цілим пошкоджень немає) досвід 4 готовий брикет (скидання проводиться з висоти 120 см - брикет при падінні з'явилася тріщина навколо брикету досвід 5 готовий брикет (скидання проводиться з висоти 130 см - брикет при падінні надламався

Висновок: брикет витримав 3 поденну з більш більшої висоти Підсумки: брикет є транспортабельним досліди показали хороший результат брикет витримав падіння, що показало, що брикет транспортабельний і готовий до транспортування

досвід №6 сжеганіе брикетів в печі і Котли брикетні 5 кг брикетів уложіно в піч при разжоге використовується масло відпрацювання в кількостей 150 грам 5 кг брикетів вистачило на 1год 5 хв на початковому етапі горіння брикети виділяють багато тепла + 226 * c при разжоге виділяється багато диму, потім диму стає мало практично не видно всього проведено 10 дослідів по сжеганію брикетів за одну добу було потрібно 120кг брикетів

(Прилад виміру темпіратура пірометр інфрачервоних)

№ експерименту	Вага, г	Температура °C	Час знаходження у печі, години	Прилад виміру темпіратура пірометр інфрачервоних
Експеримент1	5кг	+234	1	Пірометр інфрачервоних
Експеримент2	5кг	+234	2	Пірометр інфрачервоних
Експеримент3	5кг	+235	3 максимальна	Пірометр інфрачервоних
Експеримент4	5кг	+233	4	Пірометр інфрачервоних
Експеримент5	5кг	+233	5	Пірометр інфрачервоних
Експеримент6	5кг	+231	6	Пірометр інфрачервоних
Експеримент7	5кг	+228	7	Пірометр інфрачервоних
Експеримент8	5кг	+221	8	Пірометр інфрачервоних
Експеримент9	5кг	+216	9	Пірометр інфрачервоних
Експеримент10	5кг	+198	10	Пірометр інфрачервоних

досвід 6.1 брикети 5 кг
ставимо металеве відро 10 літрів вода закипає за 38 хв

досвід №7 час між днями 5 10 15 днів і тд і тиснява брикету досвід № 1 брикет тиснемо пріспосабленіем подручьним пресом вага вантажу (1 2 3 5 8 10 15 кг) (ізміренія отримуємо Кантером ваговим дізнаємося результат навантаження)

. 450 дослідів по 19 брикетів в день

досвід № 1

1) брикет з преса 1 день після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає 2) брикет з преса 10 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає 3) брикет з преса 15 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає 4) брикет з преса 20 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає 5) брикет з преса 25 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає 6) брикет з преса 30 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає 7) брикет з преса 40 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає8) брикет з преса 50 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає 9) брикет з преса 60 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає 10) брикет з преса 70 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає 11) брикет з преса 80 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає 12) брикет з преса 90 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає 13) брикет з преса 100 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає 14) брикет з преса 110 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає 15) брикет з преса 120 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає 16) брикет з преса 130 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає 17) брикет з преса 140 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає 18) брикет з преса 150 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає 19) брикет з преса 160 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 1 кг брикет цілий повріжденій немає

досвід № 2

брикет з преса 1 день після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 10 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 15 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 20 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 25 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немаєбрикет з преса 30 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 40 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 50 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 60 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 70 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 80 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 90 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 100 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 110 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 120 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 130 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 140 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немаєбрикет з преса 150 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 160 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 2 кг брикет цілий повріжденій немає

досвід № 3

брикет з преса 1 день після виготовлення укладаємо в установку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 10 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 15 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 20 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 25 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немаєбрикет з преса 30 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 40 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 50 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 60 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 70 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немаєбрикет с пресса 80 дней после изготовления укладываем в установку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 90 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 100 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 110 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 120 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немаєбрикет з преса 130 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 140 днів після виготовлення укладаємо вустановку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 150 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 160 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 3 кг брикет цілий повріжденій немає

досвід № 4

брикет з преса 1 день після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет є (деформціі) брикет з преса 10 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 15 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 20 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 25 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет цілий повріжденій немаєбрикет з преса 30 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 40 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 50 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 60 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 70 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет цілий повріжденій немаєбрикет з преса 80 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 90 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 100 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 110 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 120 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет цілий повріжденій немаєбрикет з преса 130 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 140 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 150 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 160 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 5 кг брикет цілий повріжденій немає

досвід № 5

виготовлення укладаємо в установку навантаження 8 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 20 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 8 кг брикет цілий повріжденій немаєбрикет з преса 25 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 8 кг брикет цілий повріжденій немаєбрикет з преса 30 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 8 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 40 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 8 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 50 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 8 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 60 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 8 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 70 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 8 кг брикет цілий повріжденій немає

брикет з преса 80 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 8 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 90 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 8 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 100 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 8 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 110 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 8 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 120 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 8 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 130 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 8 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 140 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 8 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 150 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 8 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 160 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 8 кг брикет цілий повріжденій немає

досвід № 6

брикет з преса 1 день після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет повріжден - (тріснув) брикет з преса 10 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет надколу брикет з преса 15 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет деформувався брикет з преса 20 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 25 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет цілий повріжденій немаєбрикет з преса 30 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 40 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 50 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 60 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 70 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет цілий повріжденій немаєбрикет з преса 80 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 90 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 100 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 110 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 120 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет цілий повріжденій немаєбрикет з преса 130 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет цілий повріжденій немаєбрикет з преса 140 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет цілий повріжденій немаєбрикет з преса 150 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 160 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 10 кг брикет цілий повріжденій немає

досвід № 7

брикет з преса 1 день після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет унічьтожен повністю брикет з преса 10 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет сплюснувся брикет з преса 15 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет деформувався брикет з преса 20 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет надкалолся брикет з преса 25 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет цілий повріжденій немаєбрикет з преса 30 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 40 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 50 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 60 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 70 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет цілий повріжденій немаєбрикет з преса 80 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 90 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 100 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 110 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 120 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет цілий повріжденій немаєбрикет з преса 130 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 140 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 150 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет цілий повріжденій немає брикет з преса 160 днів після виготовлення укладаємо в установку навантаження 15 кг брикет цілий повріжденій немає

Характеристика брикетів

Щільність брикетів, т / м 1,0-1,2

. Теплотворність, МДж / кг 19-20,5

Зольність брикетів,% 0,5-1,5

Розмір в діаметрі брикет 55 мл

Щільність тріски Клен 236 205-248 183 160-193

Груша 241 211-256 188 164-199

Яблуня 259 237-302 202 185-235

ВИСНОВОК: рекомендовано для транспартіровкі брикету термін витримки на складі 25 днів після виготовлення.

Постановка задачі. Для опису процесу ущільнення матеріалу використана модель, представлену на рис. I. У цій моделі ступінь ущільнення (зміна обсягу) характеризується переміщенням пуансона 1, що представляє собою абсолютно тверде недеформіруемое тіло ци-ліндріческой форми, в матриці 2 в результаті падіння на нього вантажу массой

Рис. 1. Розрахункова схема процесу ущільнення1 - пуансон, 2 - матриця з оброблюваним матеріалом; а) - система в початковому со стоянні, б) - система після прикладання статичного навантаження РСТ, в) система після додатка ударного навантаженняЗусилля опору F переміщенню пуансона в матриці нелінейно залежить від величини переміщення. Закон зміни сили сопротівленія переміщенню F (y) від величини зазначеного переміщення соответствует експериментально встановленої залежності ступеня уплотненія від значення статичного зусилля пресування.Відповідно до оцісанной схемою процесу ущільнення вважається, що до удару пуансон під дією статичної сили Рст вже переместілся в матриці на величину Луо- Цей стан вважається вихідним при подальшому розгляді дії удару (рис. 1, а).Значення АУО визначається з рівності:

Рух тіл 1 і 2 після удару описується абсолютними координацію-натамі уі і у2 відповідно, початок яких поєднане з нижніми торцамі кожного з тіл в положенні рівноваги (після додатки статіческой навантаження), а напрямок збігається з напрямком зусилля уплотненія (рис. 1, б).Оскільки жорсткість оброблюваного матеріалу нехтує мала в порівнянні з жорсткістю матеріалу пресформи і підстави, на котором вона розміщена, справедливо тотожність у2 = 0. Диференціальне рівняння руху системи після першого удара записується у вигляді: де у / 4 - переміщення пуансона після першого удару (верхній індекс у дужках відповідає номеру удару), F (Ay0) + r (>> 1 (l)) - сумарне зусилля

опору ущільненню.

З урахуванням (1) рівняння (2) набуває вигляду:

Переміщення пуансона в матриці після удару

де г = 2,3,..., У / 0 = Лу0 + £ ур> - сумарне переміщення пуансона, визванное и послідовними ударами.

При цьому початкові умови мають вигляд:де Kow - початкова швидкість пуансона, викликана / -м ударом.

З урахуванням результатів досліджень, що проводилися вченими залежність тиску пресування від відносної деформаціі матеріалу брикету можна представити в наступному вигляді: а = еЬє + с, (6)де видання, с- деякі коефіцієнти, для тріски- ^. - ^ 20,34088-11,2996Для опілок- д. - е 16,08278-7,59004 де р - тиск пресування, є - відносна деформація матеріалу брикету. Проведення розрахунків також для випадку ущільнення тирси пояс-вується тим, що тирса можуть бути добавкою в сировину для виробництва брикетів. Цікавить залежність зусилля опору середовища переміщень-ня пуансона (і, таким чином, ущільнення) в загальному вигляді може бути записана наступним чином: F = Ae^B⁶^h~^c, де В С = In - с, А - коефіцієнт розмірності, ho - висота брикету в матриці до додатка навантаження, Ай - зміна висоти брікета в матриці (переміщення пуансона) після прикладення навантаження. Значенія коефіцієнтів А, В і С при <УБР = 50 мм і ті6р = 100, 150, 200 г пріведени в табл. 1. Таблиця 1

Значення коефіцієнтів рівняння

	т_бр,г	А	В	С
тріска	100	10⁶	79.9000	17.5372
	150		53.2572	17.5343
	200		39.9390	17.5326
Деревені опилки	100		63.1678	13.8253
	150		42.1061	13.8236
	200		31.5773	13.8226

З використанням рівняння (9), рівняння (4) набуде вигляду: + = (10) dt2 де у (г) - поточна координата нижнього торця пуансона. При цьому загальний інтеграл рівняння (10):

-In

y(t) =------------

где Ci, Сг

постійні інтегрування.З виразу (11) після одноразового диференціювання по пе-пасової t визначиться також і швидкість пуансона:dy (t) ^ / СгВтес ((t + C2) VCiBmec '\dt "Твес Д 2тес JБеручи до уваги те, що переміщення пуансона мало по срав-рівняно з висотою падіння вантажу, можна прийняти VJ, ® = 70. У цьому випадку початкові умови:

(У (Ж = о = ЛЬ <W). "(13) ГгіГ1 ^ 0-70 З урахуванням початкових умов (13) з рівнянь (І), (12) определятся постійні інтегрування: 2десал + в + тВегс ^

_ e^cmtanh~¹(^/mB(2Ae^CM⁺^e + mBe²^CV₀²))
■JmB(2Ae^c^&^h⁺^B + mBe²^CV₀²)

Час Т, за яке пуансон переміститься на максимальну велічіну (час удару), визначиться з умови - = 0:(16) Твес 2тес JВираз (20) може бути дорівнює нулю при виконанні одного з наступних умов:(17)При цьому постійна Ci, очевидно, відмінна від нуля; таким чином, час удару знайдеться з умови б): e^cmtanh ¹(^тВ(2Ае^сл,1+в + mBe^zcK₀²)) Т = —С₂ ~

y/mB(2Ae^c^^h+B + mBe^2CVo~)

Після підстановки (14), (18) в (11) отримаємо вираз для определення максимального сумарного переміщення пуансона після z-го удару: , /2Ае^с^^+в + mBe²^CVf\ С~^1п( ~~2А )~~

^иіішх

₌ '_ -V 2Л

Для визначення максимальної теоретичної щільності брикету теор РБР використано наступне співвідношення:

)

теор о

^Рбр ~ ^Рбр/1

^п0 ^аптах

Результати розрахунків для випадку ущільнення тріскі при масі вантажу т = 50 кг представлені на рис. 2, де р ° р - щільність брикету до нанесення удару. Швидкість вантажу Го при початку контакту з пуансоном дорівнює 8 м / с. Графіки на малюнках показують, що при пресуванні тріскі брикет з щільністю 900-1000

кг / м3, формується за 3 удари.

Фазовий портрет процесу ущільнення тріски наведено на рис. 3. Зі збільшенням числа завдається удару приріст переміщення пуансона в матриці після поточного удару монотонно зменшується, асимптотично прагнучи до нуля.

Рис. 3. Фазовий портрет процесу ущільнення тріски2. Методика експериментальних дослідженьЕкспериментальні дослідження проводилися в лабораторії каФедри ТКМ ТДАТУ МелітопольПри проведенні досліджень по визначенню впливу величини ударного навантаження на щільність одержуваного брикету контрольованими незалежними параметрами були: внутрішній діаметр пресформи, порода деревини, тирса і тріска якої використовувалися при проведенні досліджень, вологість і температура експериментального матеріалу, його фракційний склад. Керовані незалежні параметри: імпульс прикладеної зовнішньої навантаження, початкова щільність оброблюваної середовища, маса оброблюваної середовища Вихідні параметри: щільність полученних брикетів.Для проведення досліджень процесу формування брикету під дією ударного навантаження використовувалася експериментальна установка кафедри ТКМ ТДАТУ зі спроектований-ної додаткової оснащенням.Основні рівні факторів і інтервали їх варіювання представ-лені в

табл. 2. Таблиця 2 Рівні варіювання факторів

Рівні варіювання факторів

	обазначеніе	Едениця виміру	Рівні варювання			інтервал
	обазначеніе	Едениця виміру	Нижний	Основний	Верхній
Початкова щільность матеріалу	Ро	г/см³	0,5	0,7	0,9	0,2
Велічина импульса	р	кг-м/с	200	400	600	200
Масса материала	т	г	100	150	200	50

Зразки для проведення експериментів з визначення міцності брикетів з деревної тріскі були отримані на експериментальній уста-новки. Для визначення межі міцності при стисненні застосовувалася досл-тательная машина УІМ-51. Випробовувалися зразки циліндричної форми з діаметром 50 мм. Підрахунок результатів випробувань за визначенням пре-ділового напруги стиснення проводився за формулою

4Р

— mar
^всж ~ nd²

4Д:дв max
^Т ТТ(1² '

де РСЖ тах - найбільше зусилля стиснення, Редв тах - найбільше зусилля сдвіга, d - діаметр зразка. 3. Результати експериментальних дослідженьЕксперименти 'були проведені, виходячи з методики проведення експериментів по формуванню брикетів з деревної тріскі і определенію його міцності при стисненні і зсуві, даної в розділі 3.Відповідно до методики обробки експериментальних даних був проведений регресійний аналіз запропонованої моделі у вигляді уравне-ня другого ступеня:

Р = b₀ + biXi + b₂x₂ + b₃x₃ + b₄xl + b₅x₂ + b₆x%
+ b₇x₂x₂ + b_sx₃x₃ + b<₎x₂x₃,

де p - щільність брикету, ЛІ - початкова щільність РПУ г / см3; х2 - велічіна зовнішнього імпульсу Р, кг * м / с; х3 - маса оброблюваної середовища т, мКоефіцієнти рівняння регресії при відносних змінних для деревної кори і тирси наведені в табл. 3.

Значення коефіцієнтів рівняння регресії

коефіцієнти	тирса	тріска
ь₀	756,9300	789,0480
Ъх	144,6440	112,4280
Ъг	35,7167	40,7611
Ьз	-10,2720	-15,4720
Ь₄	27,7778	40,3722
ь₅	-6,4722	-4,4611
Ь_ь	-3,4389	-4,5278
Ь~!	-18,2420	-21,6670
ъ_&	3,5000	3,4083
	-2,6583	1,2333

За результатами перевірки коефіцієнти 66, bs, b9 виявилися незначімимі.Перевірка однорідності дисперсій і відтворюваності дослідів проводилася за критерієм Кохрена. Розрахункові значення критерію Gp ока-залісь менше табличних (6Г):

Тирса G_p = 0,1242; G_p = 0,3400 => G_p < Gf,

Тріска G_p = 0,1140; G_T- 0,3400 => G_p < G_T-

Отже, досліди відтворювані, має місце однорідність дисперсій. Перевірка адекватності регресійної моделі здійснювалася за допомогою / • '-розподіленого. Отримані значення для тріскі Fp = 0,0827 і для тирси Fp = 0,0616 виявилися меншими табличного значення Fp = 0,2. Це дозволяє зробити висновок, що гіпотеза про адекватність приймається і

математична модель може бути використана для опису процесу ущільнення.Таким чином, квадратична регресійна модель досить точно описує процес формування деревного брикету під дією ударного навантаження при дотриманні тих же умов і параметрів, проводилися представлені в роботі експерименти.Рівняння регресії, що описує процес ущільнення, в нату-ральних змінних набуде вигляду:для тирси

р = 396,756470 - О,О66586р_о + 0,672258? + 0,205444т + О,ООО694ро - 0,000162?² - О,ООО456р_о?;

для трескі:

р = 685,492510 - О,63422Ор_о + 0,672195? + 0,309444т

+ 0,001009 — 0,000112?² — 0, 000542р₀?;

Графіки па рис. 4 побудовані за допомогою рівняння (23) при масі брикету 200 г і початковою щільності матеріалу брикету р0 = 500 ч-900 кг / м3.

Рис. 4. Залежність щільності брикету від