Е. 2 Расчет прочности на действие отрицательного изгибающего момента Mfi,Rd– на промежуточной опоре (либо в защемлении)

Е.2 Расчет прочности на действие отрицательного изгибающего момента Mfi,Rd– на промежуточной опоре (либо в защемлении)

(1) Эффективная ширина плиты перекрытия на промежуточной опоре (либо в защемлении) b_eff может быть определена при условии, что нейтральная ось предельных усилий не расположена в железобетонной плите, т. е. плита принимается разрушенной (с трещинами) на всю высоту. Эффективная ширина не может превышать своего значения при нормальной температуре, определенного в соответствии с 5.4.1.2 EN 1994-1-1.

(2) Для продольных растянутых арматурных стержней допускается принимать усилия предела текучести f_{sy ,q s}, где q _s — температура в плите на уровне стержней.

(3) В последующих пунктах принято расположение нейтральной оси предельных усилий только на поверхности раздела плиты и стального сечения. Аналогичный подход может быть использован
в случаях расположения нейтральной оси внутри стального сечения, путем соответствующего изменения формул.

(4) Прочность на действие предельного отрицательного изгибающего момента составного сечения допускается определять, принимая диаграмму напряжений согласно рисунку Е.2 с температурами q₁,q ₂, q _w,рассчитанными в соответствии с 4.3.4.2.2.

Рисунок Е.2 — Расчет прочности на действие отрицательного изгибающего момента

(5) Прочность на действие отрицательного изгибающего момента определяется по формуле

где Т ^– — общее растягивающее усилие в арматурных стержнях, равное усилию сжатия F ^– в стальном сечении.

(6) Значение усилия на сжатие F в плите перекрытия в критическом сечении пролета, см. E.1(2), может быть определено по формуле

                                                       (E.8)

где N   — количество соединительных анкеров между критическим сечением и промежуточной опорой (или защемлением);

P_{fi , Rd} — расчетное сопротивление соединительного анкера при пожаре, как отмечено в 4.3.4.2.5.

(7) Предыдущие пункты могут быть использованы для сечений классов 1 или 2, определенных для воздействия пожара; для сечений классов 3 или 4 следует руководствоваться (8) – (9).

Примечание — Определить класс сечения можно в соответствии с 4.2.2 EN 1993-1-2.

(8) В случае отнесения при пожаре стенки либо нижней полки профиля составного сечения к классу 3, его ширину допускается уменьшать до эффективного значения, принятого согласно EN 1993-1-5, где f_y и E следует заменить соответственно на f_{ay ,q} и E_{a ,q}.

(9) В случае отнесения при пожаре стенки либо нижней полки профиля составного сечения к классу 4, его сопротивление может не учитываться.