Первоначально проверяется достаточность армирования поперечного сечения балки и его размеров. Условие обеспечения прочности по сжатому бетону между наклонными трещинами имеет вид [п.7.77, 11]:
|
где Q - расчетная поперечная сила (от суммарного воздействия собственного веса конструкций и временных нагрузок) в сечении, находящимся на расстоянии C от опорного сечения 2-2:
Q = Q
p - (Q 2 S
- Q p) × 2 × C
|
|
p
Коэффициент условий работы хомутов с бетоном определяется по формуле [п.7.77, 11]:
|
5 × Ea
Asw
£ 1,3, (62)
Eb × b × u
где
Ea, Eb
– модуль упругости арматуры и бетона (Приложение Б);
Asw
плоскости;
– площадь сечения ветвей хомутов, расположенных в одной
u – шаг вертикальных хомутов;
b – толщина ребра балки;
ho – рабочая высота сечения.
Коэффициент работы бетона:
𝜑 b1= 1-0,01 ·Rb, (63)
где
Rb - прочность бетона, принимаемая в МПа (Приложение Б, табл. Б2).
В случаях невыполнения условия прочности бетона необходимо увеличить толщину ребра.
|
|
|
Q £ å Rsw × Asi × sin ai
+ å Rsw × Asw + Qb + Q
w, (64)
где å Rsw × Asi × sin ai, å Rsw × Asw
- соответственно, суммы проекций, усилий
всей пересекаемой наклонной и нормальной к продольной оси элемента арматуры при длине проекции сечения (рис.5.3.1):
, (65)
RSW
ASW
где u – шаг вертикальных хомутов,
u = 8 × Rbt × b × h 0× Rsw × Asw, (66)
Q 2
ai – угол наклона стержней к продольной оси балки;
RSW
- расчетное сопротивление арматуры, которое может быть
различным для вертикальных хомутов и наклонных отгибов или отдельных стержней.
Rsw = ma 4 × ma 5× Rs, (67)
где
ma 4 = 0,8,
ma 5= 1,
- коэффициенты условий работы арматуры
(применительно к стержням арматурной стали классов
А 320(А - II), A 400(A - III) [п.7.40, 7.41, 11].
А 240(A - I),
Qb - поперечная сила, передаваемая на бетон сжатой зоны [п.7.78, СП]:
2 × R × bh 2
Q = bt 0
b C
£ m × Rbt
× b × h 0, (68)
где
Б.2);
b, h 0
Rbt
- толщина ребра и расчетная высота сечения;
- расчетное сопротивление бетона растяжению (Приложение Б, табл.
m - коэффициент условия работы [п.7.78, 11] рассчитывается по формуле и принимается не менее 1,3 и не более 2,5:
|
Rb, sh
- 1), (69)
q
где
Rb, Sh - расчетное сопротивление на скалывание при изгибе (Приложение Б,
табл. Б.2);
|
Q н × S
t = 3 s
, (70)
q b × I
где
н - нормативная поперечная сила в сечении 3-3 от совместного действия
|
|
|
|
|
|
3 s 2 s
2 × (Q н
|
- Q н) × С l
, (71)
|
где S – статический момент верхней или нижней части сечения относительно нейтральной оси;
I – момент инерции сечения.
Характеристики S и I определяются по правилам курса сопротивления материалов путем приведения арматуры и бетона к одному из материалов через
коэффициент приведения
na; nb
[п.7.48, 11]:
na =
Eb; n Ea
= Ea
Eb
, (72)
|
na - коэффициент приведения бетона к арматуре;
nb – коэффициент приведения арматуры к бетону.
При τq≤ 0,25·Rb,sh проверку на прочность по наклонным сечениям допускается не производить, а при τq > Rb,sh - сечение должно быть перепроектировано с увеличением поперечной или наклонной арматуры [п.7.78, 11].
T
QW
11]:
- усилие, воспринимаемое горизонтальной арматурой, кН [п.7.78,
|
|
|
|
r - площадь горизонтальной арматуры (см2).
|
|
50 ÷£ 1, (74)
|
где К - коэффициент, определяемый углом b наклона сечения 3-3 к продольной оси балки.
Расчет наклонных сечений по изгибающему моменту (рис. 5.3.2) следует
выполнять из условия [п.7.83, 11]:
M £ Rs × As × Zs + å Rs × Asw × Zsw + å Rs × Asi × Zsi, (75)
где M – момент относительно оси, проходящей через центр сжатой зоны бетона наклонного сечения от расчетных нагрузок, расположенных по одну сторону от сжатого конца сечения;
Z sw, Z si, Z s
- соответственно расстояния от усилий в вертикальных
хомутах, наклонных стержнях и отгибах, горизонтальных стержнях до конца сжатой зоны бетона в сечении, для которого определяется момент:
|
- C) × C
|
p
В случае невыполнения условия прочности наклонного сечения следует предусмотреть установку дополнительных наклонных стержней или изменить армирование вертикальными хомутами.
Рисунок 5.3.1 – Схема усилий в сечении, наклонной к продольной оси балки, при расчете его прочности на действие поперечной силы
Рисунок 5.3.2 – Схема усилий в сечении 3-3, наклонном к продольной оси балки, при расчете его прочности на действие изгибающего момента