I Рассчитываем α К
1. Определяем плотность теплового потока qS через внешнюю поверхность устройства: qS = РП/SК; где РП – суммарная мощность тепловых потерь в устройстве, SК – площадь внешней поверхности корпуса.
2. С помощью вспомогательной кривой на рис.5.1 определяем перегрев корпуса над окружающей средой DΘК-ОКР. в начальном приближении и далее рассчитываем температуру корпуса в начальном приближении: ΘК = ΘОКР.МАКС.+DΘК-ОКР.
Рис.5.1
3. Определяем среднюю температуру вблизи от поверхности корпуса: ΘСРЕДН. = 0.5*(ΘК +ΘОКР.МАКС..).
|
4. Определяем по справочной таблице физические константы воздуха вблизи от поверхности при температуре ΘСРЕДН., а именно: ν, l, Pr.
Параметры сухого воздуха. Таблица 2
Θ,0С | γ,кг/м3 | Суд10-3 Дж/К | λ*102 Вт/м*К | ν*106 ,м2/с | Pr |
-50 | 1.584 | 1.01 | 2.04 | 9.23 | 0.728 |
-20 | 1.395 | 1.01 | 2.28 | 12.79 | 0.716 |
1.293 | 1.00 | 2.44 | 13.28 | 0.707 | |
+20 | 1.205 | 1.00 | 2.60 | 15.06 | 0.703 |
+40 | 1.128 | 1.00 | 2.76 | 16.96 | 0.699 |
+60 | 1.06 | 1.00 | 2.90 | 18.97 | 0.696 |
1.00 | 1.00 | 3.05 | 21.09 | 0.692 | |
+100 | 0.946 | 1.00 | 3.21 | 23.13 | 0.688 |
Каждую величину нужно поделить на порядок размерности
|
|
Например: Θ,0С = +40 λ = 2,76*10-2
Gr рассчитываем по критерию Грасгофа:
Gr = β*g*L3*(ΘК - ΘОКР.МАКС)/ν2; где β – коэффициент объёмного расширения газа β = 1/ (ΘСРЕДН+273) 0К,
g – ускорение силы тяжести = 9,8м/с2,
ν – коэффициент кинематической вязкости среды;
L – это наибольший линейный размер корпуса.
|
5. Рассчитываем Gr*Pr и по таблице определяем характер потока и коэффициенты c,n.
|
Gr*Pr | с | n | Характер потока |
≤10-3 | 0.5 | Плёночный | |
10-3….5*102 | 1.18 | 0.125 | Ламинарный |
5*102….2*107 | 0.54 | 0.25 | Переходный |
≥2*107 | 0.136 | 0.33 | Турбулентный |
с=0,54 т=0,25
6. Определяем Nu = c*(Gr*Pr)n и далее: α К = Nu*l/L. (в данном случае L – это наибольший линейный размер корпуса).
|
II. Рассчитываем α Л по формуле:
1. α Л = C0*εПРИВ.* =7.2 (1)
где: C0 = 5.673 - коэффициент излучения абсолютно чёрного тела; εПРИВ. =0,8 - приведённая степень черноты для корпуса, окрашенного черной краской.
|
3. Определяем температуру корпуса в следующем приближении: ΘК1 = ΘОКР.МАКС + РП общие/sК-ОКР. . Если ΘК1 окажется больше, чем ΘК, либо существеннее меньше него, следует организовать циклическую процедуру расчётов путём замены ΘК на ΘК1 начиная с пункта 3.
|
|
|
После определения окончательного значения температуры корпуса необходимо проверить тепловые режимы силовых полупроводниковых приборов и других элементов, закреплённых к корпусу. Для транзисторов и диодов проверяется выполнение неравенства:
ΘКРИСТАЛЛА = ΘК + РП.в элементе*(RТ.ПК +RТ.П) ≤ ΘП;
РП.в элементе – берется из расчета потерь, сделанного ранее
RТ.ПК – тепловое сопротивление переход-корпус [ 1.50C/Вт]
Параметр берется из справочников на транзисторы
RТ.П – тепловое сопротивление прокладки под прибором [ 0C/Вт].
RТ.П = Δпрокл/(Sпрокл*λпрокл)
Sпрокл = Sуст транз =320мм2 (для ТО220)
В таблице приведены параметры распространённых материалов прокладок и их типовая толщина.
В нашей конструкции прокладки выполнены из Берквиста.
Таблица 3
Материал | l | Dп*103 м |
Слюда | 0.58 | 0.1 |
Стеклотекстолит | 0.2 | 0.1..0.15 |
Берквист | 1….2 | 0.22 |
Брокерит (BeO) | 0.5 | |
Фторопласт | 0.3 | 0.05 |
ΘП – допустимая температура кристалла из справочника (чаще всего = 1500С)