2015-05-26
3373
Начальная критическая напряженность.
Ео=30,3*m*(1+0,299/ÖRо)=30,3*0,82*(1+0,299/Ö1,08)=31,99 кВ/см.
где m=0,82 – коэффициент шероховатости провода.
Ro-радиус провода.
Расстояние между фазами принимается равным D=3000 мм=30 см.
Напряженность вокруг провода:
Е=k*0,354*U/(n*Ro*lg(Dср/Rэкв))=1,0864*0,354*220/(2*1,08*lg(378/5,196))=
=21,04 кВ/см.
где Dср-среднее арифметическое расстояние между фазами (Dср=1,26*D где D-расстояние между соседними фазами,см),
k-коэффициент, учитывающий число проводов в фазе,
Rэкв-эквивалентный радиус провода.
U-линейное напряжение,
n-число проводов в фазе,
K=1+2*Ro/A=1+2*1,08 /25=1,0864
Rэкв=Ö Ro*A=Ö 1,08 *25=5,196 см.
где A=25 см – расстояние между проводами в фазе.
Условие проверки:
1,07*Е<0,9*Ео
1,07*21,04=22,5<0,9*31,99=28,8
Провод 2*АС 240/32 прошёл по условиям короны.
1.7.3. Выбор трансформаторов тока.
Схема включения приборов показана на рисунке 4.
Рисунок 4.
 |
Вторичная нагрузка трансформатора тока.
Таблица 6
| Прибор | Тип | Нагрузка в фазах | ||
| А | В | С | ||
| Ампеметр | Э335 | --- | 0,5 | --- |
Условия выбора трансформатора тока приведены в таблице 7.
|
|
|
Таблица 7.
| Расчетные условия | Условия выбора | Каталожные данные ТФЗМ 220Б-III У1 |
| UУСТ = 220 кВ | UУСТ £ UНОМ | UНОМ =220 кВ |
| IMAX =1049 А | IMAX £ IНОМ. | IНОМ =1200 А |
| IУД =47,53 кА | IУД £ IДИН | IДИН =100 кА |
| Bк =40,24 кА2*с | Bк £ IТЕР2* tТЕР | IТЕР2* tТЕР =39,2 2*3= 4609 кА2*с |
| ZРАСЧ =1,95 Ом. | ZРАСЧ £ Z2Н | Z2Н =30 ОМ |
Расчет нагрузки от приборов.
ZПРИБ=SПРИБ/I2Н2=0,5/12=0,5 Ом,
где I2Н – вторичный номинальный ток.
Сопротивление контактов принимаем равное 0,05 по литературе [ ], так как количество присоединяемых приборов равно одному.Так как мощность блока более 100 МВт,используем медные провода.
Расчет сопротивления проводов.
ZПРОВ = Z2Н - ZПРИБ - ZКОНТ =30–0,5–0,05=29,45 Ом.
Где Z2Н - номинальная нагрузка вторичной обмотки трансформатора тока.
Расчет сечения соединительных проводов.
q=ρ*L/ZПРОВ =0,0175*200/29,45=0,12 мм2.
где ρ – удельное сопротивление меди Ом*м/ мм2,
L=2l=200 м – длина соединительных проводов, выбраны по литературе [ ].
Согласно литературе [ ] по условиям прочности сечение медных жил не должно быть менее 2,5 мм2.
Выбираем по литературе [ ] контрольный кабель КВВГ сечением 2,5 мм2.
Расчет сопротивления провода сечением 2,5 мм2
ZПРОВ =ρ*L/2,5=0,0175*200/2,5=1,4 Ом.
ZРАСЧ= ZПРОВ+ ZПРИБ+ ZКОНТ =1,4+0,5++0,05=1,95 Ом.
Расшифровка типа трансформатора тока:
Т – трансформатор тока,
Ф – с фарфоровой изоляцией,
З – с обмотками звеньевого типа,
М – маслонаполненный,
Первое число – номинальное напряжение, кВ
Б – Категория внешней изоляции,
III – Обозначение конструктивного варианта,
У- Для работы в районах с умеренным климатом.
1.7.4. Выбор изоляторов и разрядников.
Для цепей блока 320 МВт напряжением 220 кВ выбраны разрядники типа ОПН-220У1. Выбор произведен по литературе [ ].
|
|
|
В данном типе разрядника присутствуют следующие обозначения:
О – ограничитель;
П – перенапряжения;
Н – нелинейный;
Число после дефиса – класс напряжения, кВ;
У – для работы в районах с умеренным климатом;
1 – для работы на открытом воздухе.
Выбор изоляторов произведен по номинальному напряжению с использованием литературы [ ]. Для линии 220 кВ выбирается гирлянда, состоящая из 16 изоляторов типа ПС-6А.
В типе изоляторов присутствуют следующие обозначения:
П - подвесной;
С – стеклянный.
Первое число в типе – минимальная разрежающая сила на изгиб, кН;
А- категория внешней изоляции по длине пути утечки.
1.8 Выбор токоведущих частей и изоляторов для сборных шин 220 кВ.
1.8.1 Выбор токоведущих частей для сборных шин 220 кВ.
Токоведущие части сборных шин 220кВ выполняются гибкими токопроводами. Сечение выбираем по нагреву.
Imax≤ Iдоп
Imax=Sном*1000/Ö3*Uном=630000/Ö3*220=1653 А.
По литературе [ ] принимается три провода в каждой фазе марки АС 240/32; d=21,6 мм.
Iдоп =3*605=1815 А.
