При расчете стен (или их отдельных вертикальных участков) на вертикальные и горизонтальные нагрузки должны быть проверены:
а) горизонтальные сечения на сжатие или внецентренное сжатие;
б) наклонные сечения на главные растягивающие напряжения при изгибе в плоскости стены;
в) раскрытие трещин от вертикальной нагрузки разнонагруженных, связанных между собой стен или разной жесткости смежных участков стен.
При учете совместной работы поперечных и продольных стен при действии горизонтальной нагрузки должно быть обеспечено восприятие сдвигающих усилий в местах их взаимного примыкания, определяемых по формуле
T = £ hHRsq, (38)
где Т - сдвигающее усилие в пределах одного этажа;
Q - расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине высоты этажа;
у - расстояние от оси продольной стены до оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане (рис. 11);
А - площадь сечения полки (участка продольной стены, учитываемого в расчете);
I - момент инерции сечения стен относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане;
h - толщина поперечной стены;
H - высота этажа;
Rsq - расчетное сопротивление кладки срезу по вертикальному перевязанному сечению (см. п. 4.20).
При определении площади сечения полки А и момента инерции сечения стен следует учитывать указания, приведенные в п. 6.9.
6.12. Расчет поперечных стен на главные растягивающие напряжения следует производить по формуле
Расчет перемычки производится на вес неотвердевшей кладки высотой, равной (l — пролет перемычки) при летней кладке и при кладке, выполненной способом замораживания. Нагрузка от веса настилов или балок перекрытий учитывается в том случае, если она действует над перемычкой в пределах квадрата со стороной, равной пролету перемычки при летней кладке и удвоенному пролету — при зимней. На начальной стадии нагру-жения перемычка работает совместно с лежащей выше кладкой на изгиб, как обычная балка. При нагрузке, составляющей 40...60 % разрушающей, в швах появляются горизонтальные трещины, вызывающие отслоение перемычки от лежащей выше кладки. В это же время в нижней части перемычки под действием растягивающих усилий образуется вертикальная трещина. Начиная с этого момента и до разрушения, перемычка работает как трехшарнирная арка, кривая давления которой проходит на расстоянии d от верха (в замке) и низа (в пяте) перемычки (рис. 21.5, в).
При расчетах перемычек несущую способность кладки проверяют на действие распора Н, возникающего в опорных зонах перемычки, при этом в необходимых случаях следует учитывать воздействия от веса перекрытий и балконов. Распор прикладывают на расстоянии d от низа перемычки. Величину распора находят из условия равенства нулю моментов всех сил относительно условного шарнира (замка) арки, расположенного на расстоянии d от верха перемычки.
Величину распора находят по формулам:
для рядовых перемычек
H = M /(c—2d); (21.15)
для армированных перемычек (рис. 21.5, г)
H = M /(h0 — d), (21.16)
где М — расчетный изгибающий момент в перемычке, подсчитанный, как для балки на шарнирных опорах; с — расчетная высота перемычки, равная расстоянию от низа перемычки до уровня опирания настила или балок перекрытий, при отсутствии последних с = Ф/3 (l — пролет перемычки); ho — расстояние от условного шарнира до оси затяжки (см. рис. 21.5, г).
Величину d для кладки из кирпича или камня марки 75 и выше на растворе марки 25 принимают равной d = 0,15 с, на растворе марки 50 — d = 0,12 с, марки 100 — d = 0,l с. Несущую способность кладки перемычки на опорах и в замке проверяют на внецентренное сжатие от распора, который действует в горизонтальном направлении с эксцентриситетом, равным:
е0 = (с/2) — d. (21.17)
Расчет растянутой зоны перемычки по раскрытию трещин не выполняется.