Активное сопротивление обмотки статора:
, |
где – коэффициент увеличения активного сопротивления фазы обмотки от действия эффекта вытеснения тока (в проводниках обмотки статора асинхронных машин эффект вытеснения тока проявляется незначительно из-за малых размеров элементарных проводников, поэтому );
– общая длина эффективных проводников фазы обмотки, м:
, |
где – средняя длина витка обмотки, м;
– число витков фазы.
Среднюю длину витка находят как сумму прямолинейных пазовых и изогнутых лобовых частей катушки:
. |
Длина пазовой части равна конструктивной длине сердечников машины: .
Длина лобовой части катушки, м:
. |
Окончательно
;
;
;
.
Вылет лобовых частей катушки, м:
. |
В этих формулах – средняя ширина катушки, м, определяемая по дуге окружности, проходящей по серединам высоты пазов:
, |
где – укорочение шага обмотки, для двухслойной обмотки выполненной без укорочения шага, принимаем ;
|
|
и – коэффициенты, значения которых берем из табл. 8.21 [1, c.334], , ;
– длины вылета прямолинейной части катушек из паза от торца сердечника до начала отгиба лобовой части, м, [1, с.334].
Тогда
;
.
Относительное значение
.
Находим активное сопротивление фазы обмотки ротора:
, |
где – сопротивление стержня:
, |
– сопротивление участка замыкающего кольца, заключенного между двумя соседними стержнями:
, |
где для литой алюминиевой обмотки ротора .
Окончательно
;
;
.
Приводим к числу витков обмотки статора:
. |
Имеем
Относительное значение:
.
Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора:
, |
где – расчетная длина при отсутствии радиальных вентиляционных каналов [1, c.337].
По табл. 8.24 [1, c.338] (см. рис. 8.50, е) [1]:
, |
где ;
;
;
(проводники заполнены пазовой крышкой);
;
;
.
Тогда
Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния:
, |
где и – число пазов на полюс и фазу и длина лобовой части витка обмотки.
Поэтому
.
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния определяем по формуле:
, |
в которой находим следующим образом, учитывая, что при полузакрытых или полуоткрытых пазах статора с учетом скоса пазов:
, |
Окончательно
;
;
.
Относительное значение
.
Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора:
, |
где по табл. 8.25 (см. рис. 8.52, а,ж)
, |
где (см. рис.8.52, а, ж и рис 8.76)
;
;
;
;
.
Тогда
|
|
Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния в роторах с литыми обмотками при замыкающих кольцах, прилегающих к торцам сердечника ротора (см. рис. 8.37,б [1]) используем формулу:
. |
Имеем
.
В этих формулах – средний диаметр замыкающих колец; – коэффициент приведения токов в кольце к току в стержне; и – средние высота и ширина колец.
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки короткозамкнутого ротора:
, |
где
По кривым рис. 8.51, а [1, с.340] принимаем
Тогда
.
Окончательно
.
Приводим к числу витков обмотки статора:
. |
Тогда
Относительное значение
.
Сравнение параметров проектируемого АД, полученных в данном разделе, с теми же параметрами аналога:
Величина | ||||
Проектируемый АД | ||||
Аналог | 0,028 | 0,021 | 0,094 | 0,12 |
Расчет потерь
Потери в асинхронных машинах подразделяют на потери в стали (основные и добавочные), электрические, вентиляционные, механические о добавочные при нагрузке.
Основные потери в стали статоров асинхронных машин по формуле:
. |
где для стали 2212 – удельные потери при индукции 1 Тл и частоте перемагничивания 50 Гц;
– показатель степени, учитывающий зависимость потерь в стали от частоты перемагничивания;
и – коэффициенты, учитывающие влияние на потери в стали неравномерности распределения потока по сечениям участков магнитопровода и технологических факторов [1, с.348];
и – индукция в ярме и средняя индукция в зубцах статора, Тл;
и – масса стали ярма и зубцов статора, кг:
; | |
; |
– высота ярма статора, м;
– расчетная высота зубца статора, м;
– удельная масса стали, в расчетах принимаем .
Тогда
;
;
Поверхностные потери в роторе:
. | |
. |
В этих выражениях – коэффициент, учитывающий влияние обработки поверхности головок зубцов ротора на удельные потери.
Для определения поверхностных потерь вначале находят амплитуду пульсации индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов статора и ротора, Тл:
. |
Для зубцов ротора – это отношение ширины шлица пазов статора к воздушному зазору:
. |
Для по рис.8.53 [1, c.349]
Окончательно для поверхностных потерь:
;
;
Пульсационные потери в зубцах ротора:
. |
Для определения пульсационных потерь вначале находиться амплитуда пульсаций индукций в среднем сечении зубцов для зубцов ротора, Тл:
. |
и были рассчитаны ранее.
В формуле : – масса стали зубцов ротора, кг:
. |
Тогда
;
;
.
Сумма добавочных потерь в стали:
. |
Тогда
Полные потери в стали:
. |
Тогда
.
Механические потери на трение в подшипниках и вентиляционные потери в двигателях с радиальной системой вентиляции без радиальных вентиляционных каналов, с короткозамкнутым ротором и вентиляционными лопатками на замыкающих кольцах, Вт:
, |
где при .
.
Ток холостого хода двигателя:
, |
где – реактивная составляющая тока холостого хода.
При определении активной составляющей холостого хода принимают, что потери на трение и вентиляцию и потери в стали при холостом ходе двигателя такие же, как и при номинальном режиме.
При этом условии:
. |
Электрические потери в статоре при холостом ходе приближенно принимают равными:
. |
Тогда
;
;
.
Коэффициент мощности при холостом ходе:
. |
Окончательно
.