Расчёт прочности нормальных сечений продольных ребер плиты

За расчётное нормальное сечение принимаем приведенное тавровое сечение.

По формуле 26 [15] определяем характеристику сжатой зоны сечения из тяжёлого бетона:

Минимальное значение поперечной силы, воспринимаемое сечением элемента из тяжелого бетона по п.3.31 [15]:

Следовательно необходим расчёт поперечного армирования. Максимальный шаг поперечных стержней s (в соответствии с п.5.77 [15]) на приопорных участках, равных 1/4 пролета s£h/3, s<500 мм. Принимаем s=h/3=200 мм. На остальной части пролёта s£3h/4 и s£500 мм, принимаем s=450 мм.

По условиям 81 и 83 [15] определяем сечение поперечных стержней, расположенных в одной плоскости, нормальной к продольной оси элемента:

В качестве поперечной арматуры принимаем стержни из стали класса A-III, R_sw=285 МПа.

В качестве поперечной арматуры устанавливаем двухсрезные стержни Æ6A-III с общей площадью сечения 56,6 см². В средней части пролёта устанавливаем стержни с шагом 450 мм Æ6A-III. Армирование плиты - Рисунок 6.

Усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента по форм.81 [15]:

Проверка плиты по предельным состояниям II группы.

По табл.2 [15] требования к трещинстойкости плиты - 3 категория. Ширина непродолжительного раскрытия трещин =0,4 мм, ширина продолжительного раскрытия трещин =0,3 мм, коэффициент надёжности по нагрузке =1,0 (табл.3 [15]).

Проверка плиты по образованию начальных трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой от предварительного напряжения (верхние волокна сечения в средней части пролёта плиты). - на стадии изготовления.

Расстояние от центра тяжести сечения до ядровой точки наиболее удалённой от растянутой зоны ((132) [15]):

Момент сопротивления с учётом неупругих деформаций бетона, =1,5 - для таврового сечения с полкой в растянутой зоне.