Рис.18-8. Принцип действия пьезооптического преобразователя механических напряжений
Рис.18-7. Принцип действия интерферометра Майкельсона
Рис.18-6. Схема светодальномера
Рис.18-5, б. Интенсивности верхнего и нижнего лучей
Рис.18-5, а. Схематическое устройство прибора бесконтактного контроля диаметра проволоки
Рис.18-3. Устройство преобразователя с плоскими параллельными растрами
Рис.18-2. Схематическое устройство автоматического экспонометра для кинокамеры
Световой поток Фx, проходя объектив 1 и диафрагму 2 и отражаясь от зеркального обтюратора 3, попадает на фоторезистор В в отрезок времени, когда не происходит экспонирования пленки 5. Исполнительным механизмом служит измерительный механизм ИМ логометра, обмотка 6 подключена к источнику питания через резистор R, а обмотка 7 — через фоторезистор В. Обмотки в и 7 создают встречные вращающие моменты, поворачивающие рамку, соединенную с диафрагмой 2. Движение диафрагмы 2 происходит до тех пор, пока сопротивление фоторезистора В не станет равным сопротивлению резистора R, которое используется для установки параметров экспозиции. В качестве фотоприемника применяются сернистокадмневые, селениднокадмиевые и сульфидно-кадмиевые фоторезисторы, отличающиеся высокой чувствительностью, малыми габаритами и дешевизной.
|
|
Фотоэлектрические преобразователи широко используются для измерения перемещений. Особенно высокой чувствительностью обладают преобразователи с растрами. Геометрические структуры элементов, образующих растр, весьма разнообразны. Устройство преобразователя с плоскими параллельными растрами показано на рис. 18-3, а.
Между источником света и приемником располагаются два растра, один из которых неподвижен, а второй перемещается. Сопряжение двух растров позволяет получить картину идущих поперек штрихов светлых и темных полос, называемых комбинационными или муаровыми полосами. Высокая чувствительность к перемещению получается за счет того, что перемещение муаровых полос ΔY оказывается во много раз больше перемещения растра ΔХ. В частности, при сопряжении двух параллельных растров, развернутых под некоторым малым углом а, получается комбинация светлых и темных полос, в преувеличенном виде показанная на рис. 18-3, б.
Коэффициент оптической редукции:
Kред =ΔY/ΔХ (18.1)
такого сопряжения при равных шагах растров ω1=ω 2=ω равен Kред=1/sin α.
Измерительные цепи, позволяющие реализовать второй и третий алгоритмы, т. е. измерение отношения и разности световых потоков. Однако особенность оптоэлектрическнх преобразователей заключается в том, что при современной технологии изготовления фотоприемников трудно подобрать пару фотоприемников, обладающих совершенно идентичными характеристиками не только при начальных условиях, но и под действием всех влияющих факторов. Неидентичность характеристик, как известно, сводит на нет преимущества дифференциального и логометрического включений преобразователей, позволяющих существенно повысить точность измерения при использовании преобразователей с идентичными характеристиками. Для того чтобы избежать этого недостатка, в оптоэлектрических преобразователях используются структуры с одним фотоприемником и временным разделением поступающих на пего потоков. Измерительная схема подобного преобразования показана на рис.18-4.
|
|
Рис.18-4. Измерительная схема преобразователя
Пучок света источника 1 при помощи зеркал 2 разделяется на два потока Ф0 и Фx. Интенсивность потока Фх зависит от измеряемой величины (например, прозрачности объекта 3). С помощью модулятора осуществляется периодическое освещение фоторезистора ФП измеряемым Фx и опорным Ф0 потоками. Синхронно с движением шторки Шт переключается ключ К, с помощью которого на вход интегратора (ФП, конденсатор С, усилитель Ус) через фоторезистор ФП подается ток от положительного и отрицательного полюсов источника напряжения Е. При этом ток, пропорциональный измеряемому потоку, заряжает конденсатор С, а ток, пропорциональный опорному потоку, — разряжает его. В конце второго такта модуляции на выходе интегратора устанавливается напряжение U', которое измеряется указателем Ук. Напряжение:
U=Е(G0-Gx)/(СfКЛ) (18.2),
где G0=SФ0 и Gx =SФx — проводимости фоторезистора при освещении потоками Ф0 и Фх соответственно; S — чувствительность фоторезнстора; fКЛ — частота переключения ключа.
На рис. 18-5,а показано схематическое устройство прибора бесконтактного контроля диаметра проволоки. Световой поток, создаваемый источником 1, делится диафрагмой 2 с двумя отверстиями на два луча. Верхний луч частично перекрывается проволокой 3, нижний луч проходит через оптический клин 6. Матовая пластинка 4 рассеивает свет, чтобы облучение фотоприемника ФП было равномерным. Заслонка 7 колеблется между сдвинутыми отверстиями диафрагмы, модулируя световой поток па входе ФП. Если интенсивности верхнего и нижнего лучей не равны (рис.18-5,6), на выходе ФП появляется переменная составляющая напряжения, управляющая двигателем Д. Двигатель перемещает клин 6 до уравнивания интенсивностей лучей. Выходной величиной прибора служит угол поворота двигателя, отсчитываемый по шкале 5.
Схемы измерения фазового сдвига на частотах оптического диапазона.
На рис. 18-6 приведена схема светодальномера, который состоит из генератора Г1 гармонических колебаний, полупроводникового.лазера Г, фотоприемника ФП и фазометра. Излучение лазера Г, модулированное по амплитуде, распространяется до уголкового отражателя УО, установленного на расстоянии Dx от дальномера. Отраженное излучение возвращается к фотоприемнику ФП. Время распространения волны до отражателя и обратно составляет:
t=2Dxn/c (18.3)
За это время фаза напряжения, питающего лазер, изменится на величину φx=ω0t=ω02Dxn/c, где ω0 — частота модуляции; n — показатель преломления среды. Сдвиг фаз φx измеряется с помощью фазометра.
Порог чувствительности современных промышленных высокочастотных фазометров составляет около 0,10, что при частоте модуляции f0=10 МГц и n≈1 соответствует Dxmin=4 мм. Стабильность результатов измерения определяется стабильностью частоты модуляции и постоянством условий на пути светового потока.
|
|
На рис. 18-7 показан принцип действия интерферометра Майкельсона, в котором для измерения фазового сдвига оптических колебаний использовано преобразование на основе явления интерференции фазового сдвига в интенсивность света. Интерферометр состоит из лазера Г, светоделителя СД, двух зеркал 31 и 32. Пучок света Ф0 проходит через светоделитель СД и разделяется на два пучка Ф1 и Ф2, которые, отразившись от зеркал, вновь попадают на светоделитель, где объединяются и интерферируют. Полученный в результате интерференции пучок света Ф преобразуется фотоприемником ФП. Разность фаз φ зависит от разности длин оптического пути:
φ=2π(l 1- l 2)/λ (18.4)
и длины волны λ излучения. Предположим, что под действием измерь величины зеркало 31 переместилось на расстояние l x от исходного положения, определяемого расстоянием l 0= l 1= l 2. В этом случае фаза изменится на величину φx=2π l 1/λ=2πNx, где Nx= l x/λ — общее число полных периодов фазы, укладывающихся на отрезке l x.
Таким образом, считая число экстремумов функции U=0,5U0(1+cos2π l x/λ) и зная длину волны >. излучения, можно измерить перемещение l x.
На рис. 18-8 показан принцип действия пьезооптического преобразователя механических напряжений, основанного на явлении фотоупругости.
Первоначально изотропный упругий чувствительный элемент в виде прямоугольной прозрачной призмы 3 находится в условиях одноосного напряженного состояния под действием силы Fx, Пучок света от источника 1 поляризуется поляризатором 2 (например, поляроидной пленкой) в плоскости, наклоненной под углом 45° к направлению главной деформации, которое в данном случае совпадает с направлением действия силы Fx. Поляризованные лучи А и В проходят через упругий элемент 3 и фазовую пластину 4 на анализаторы 5А и 5В, один из которых скрещен с поляризатором 2, а второй параллелен ему. После анализаторов лучи А и В падают соответственно на фотоприемники 6А и 6В.
Интенсивность света, попадающего па приемник 6В, определяется выражением
I1=I0sin2[(2πΔ/λ+α0)/2] (18.5).
|
|
Интенсивность света, попадающего на приемник 6B — как I2=I0cos2[(2πΔ/λ+α0)/2], где α 0 — фазовый сдвиг, вносимый пластиной 4. Зависимость разности хода Δ от деформации ε11 определяется как:
(18.6),
где n0 - показатель преломления фотоупругого материала в ненапряженном состоянии; l - длина образца в направлении просвечивания; р11 и р12 — упругооптические коэффициенты, являющиеся тензорами четвертого ранга. Выходное напряжение диагонали моста, в который включены фотоприемники, пропорционально разности их освещенностей:
UBЫХ=UA-UB=kI0cos(2πΔ/λ+α0) (18.7)
При α0=π/2 и малых α=2πΔ/λ можно считать cos(π/2+α)≈α и.
На основе пьезооптических преобразователей в МГУ им. М. В. Ломоносова (Институт механики) разработан ряд приборов: датчики давления, акселерометры, силоизмерители, тензометры. В частности, пьезооптические акселерометры имеют предел измерений 50—1000 g при собственной частоте 4—15 кГц, порог чувствительности около 10-4 (от предела измерений) и погрешности 0,2—1,5%. При измерении статических величин температурная погрешность cоставляет 0,1 % /К (дрейф нуля) и 0,05—0,1 % /К (изменение чувствительности).
На рис. 18-9 показан принцип действия устройства “Трансоптик”, предназначенного для дистанционного измерения тока в линиях электропередачи.
Рис.18-9. Принцип действия устройства “Трансоптик”
“Трансоптик” представляет собой измерительную систему с фарадеевским датчиком 1 (стеклянный стержень из тяжелого флинта), размещенным вблизи провода 2 линии электропередачи, в которой требуется измерить ток IХ. Плоскополяризованное излучение Ф0 от лазера 3 проходит в стержень 1 и, отразившись от торца с зеркальным покрытием, возвращается на землю к приемной части.
Приемная часть системы содержит компенсационный фарадеевский датчик 4 с обмоткой, подключенной через резистор 5 и амперметр к выходу усилителя 6; два фотодиода 7 и 8, подключенных к инвертирующему и неинвертирующему входам усилителя 6, и бианализатор 9, световые потоки Ф1 и Ф2 на выходе которого равны, если в системе не происходит поворота плоскости поляризации. При прохождении светового луча через датчик 1 плоскость поляризации луча поворачивается на угол ψ, пропорциональный напряженности Нx и, следовательно, току Ix. В компенсационном датчике 4 ток Iк направлен так, что сводит эффект вращения плоскости поляризации в датчике 1 к нулю, т. е. ψх-ψк =0. При идентичных оптических элементах датчиков 1 и 4 ψх=ψк при Iк=Ix/ωк, где ωк — число витков датчика 4. Подобные системы называют иногда оптикоэлектронными трансформаторами тока.
Схема измерения частоты и длины волны излучения оптического диапазона. На рис. 18-10 показана структурная схема преобразователя с гетеродинным преобразованием частоты.
Рис.18-10. Структурная схема преобразователя с гетероидным преобразованием частоты
Преобразователь содержит источник опорного сигнала ИОС частоты ν0, светоделитель СД, фотоприемник ФП, усилитель Ус и частотомер. На светоделитель поступают два пучка света: пучок света, частоту которого ν х нужно определить, и опорный пучок. Эти пучки складываются и посылаются на фотоприемник. Световой поток, поступающий на фотоприемник, кроме постоянной составляющей Ф, содержит низкочастотную составляющую:
Ф(t)=Фmcos(νx-ν 0)t (18.8).
Если разностная частота νBЫХ=νx-ν 0 находится в полосе пропускания электронной схемы, то измерение этой частоты частотомером при известном значении ν0 позволяет найти νx=ν ВЫХ +ν0.
Устройства с интерференционным преобразованием частоты строятся на базе интерферометров с использованием модуляции излучения по частоте.
Будівлі і споруди, розміщені на промисловій площадці для технічних та господарських потреб, становлять технологічний комплекс поверхні шахти. комплекс забезпечує виконання всіх процесів, пов’язаних від ведення підземних гірничих робіт до відправки вугілля споживачам.
Найважливішим серед цих процесів є такі: підйом; переробка та відправка корисної копалини; спуск і підіймання людей, матеріалів та обладнання; подання повітря для вентиляції виробок; забезпечення гірничих робіт електроенергією та стисненим повітрям; побутове обслуговування працівників; охорона природи.
Поверхневий комплекс сучасної шахти складається з трьох основних блоків: блока головного ствола, блока допоміжного ствола та блока адміністративно побутового комбінату.
Рис. 0‑1 – Генеральний план поверхні шахти:
1 – адміністративно-побутовий комбінат; 2 – блок головного ствола; 3, 4 – стволи допоміжний і головний; 5 – збагачувальна фабрика; 6 – вугленавантажувальний бункер; 7 – аварійний вугільний склад; 8 – котельна; 9 – породонавантажувальний бункер; 10 – резервуар води; 11 – вентиляційний канал; 12 – будівля вентиляторів; 13 – електропідстанція; 14 – склад кріпильних матеріалів; 15 – козловий кран
Блок головного ствола складається з копра над устям головного ствола, на котрому встановлені напрямні шківи підйомних канатів і будівля підйомної машини. Навколо копра розміщуються збагачувальна фабрика, котельна, приміщення технологічного комплексу приймання вугілля, а в деяких умовах і породи.
Блок допоміжного копра складається з копра над устям допоміжного ствола і будівлі підйомної машини допоміжного ствола. Блок об’єднує приміщення приймальної площадки клітьового ствола, механічні майстерні, калориферну, матеріальний склад, підсобні приміщення різного призначення. Блок виконує операції спуску та підіймання людей, матеріалів і обладнання в шахту.
Блок адміністративно-побутового комбінату розміщує загальну та дільничні нарядні, лампову, гардеробні для чистої та робочої одежі, лазню, медичний пункт, станцію питної води, кабінети адміністрації та технічних служб, приміщення диспетчерського центру тощо. Блок АПК з’єднується з блоком допоміжного стволу утепленим переходом (галереєю або тунелем).
Деякі будівлі допоміжного призначення із-за особливих вимог не можуть бути заблоковані. Це, в першу чергу, будівля вентиляторної установки, яка споруджується біля скіпового ствола і з’єднується з ним спеціальним підземним каналом. На поверхні шахти розміщені під’їзні колії, електропідстанція, резервуар для води, вугленавантажувальні і породонавантажувальні бункери, аварійний склад вугілля, склад кріпильних матеріалів, ремонтні майстерні, насосні станції, відстійники, градирні тощо.
Для виконання транспортних операцій на поверхні шахти споруджуються будови з технологічним обладнанням. Завантаження вугілля в залізничні состави може здійснюватись прямо у вагони (так зване безбункерне завантаження) і з вантажних бункерів. Найекономічнішим вважається безбункерне завантаження, але неможливість ритмічного забезпечення шахт залізничними вагонами ще перешкоджає застосуванню його на практиці. Через те на шахтах будують завантажувальні бункери, в яких нагромаджується вугілля до часу подачі чергового залізничного порожнякового поїзда.
На випадок довготривалої перерви відвантаження, у зв’язку з негодою та інших причин, на шахті влаштовуються аварійні вугільні склади місткістю 5-12 кратної добової потужності шахти. Вони мають відповідати певним вимогам. під час їх експлуатації треба запобігати розкришенню вугілля та пилоутворенню, а висота штабеля не повинна перевищувати 10 м для коксівного і 5 м для бурого вугілля. Склади обладнуються стаціонарними скреперними установками для подачі вугілля на склад і зі складу в завантажувальний бункер.
Дуже важливою залишається проблема видачі породи з шахти. З 1985 року в Україні заборонено відводити шахтам землі під породні відвали. З метою поліпшення екологічного становища породу, яку видають з шахти, треба транспортувати за межі шахтної поверхні та житлових масивів в місця непридатні для сільськогосподарських цілей (балки, яри). Суттєвим резервом підвищення ефективності породного господарства є залишення породи в шахті для закладання виробленого простору.