Выбираем однорядную обмотку с лобовой частью в виде полуокружности. Изоляция класса нагревостойкости В.
105. Средняя длина витка обмотки возбуждения
где δ"=0,015 м (см. табл. 11.1); be ≈ 0,075τ = 0,075·0,242≈0,02 м;
δ1 = (1,5-2)·10-3 м.
При использовании тиристорного возбудительного устройства (ТВУ) номинальный ток обмотки возбуждения 320 А.
106. Задавшись током обмотки возбуждения 320 А и плотностью тока обмотки ОВ Je = 5,3·106 А/м2, определим предварительное значение сечения проводника
.
107. Определим предварительное значение питающего напряжения
,
где
Для питания обмотки возбуждения выбираем тиристорное возбудительное устройство ТВУ-65-320 (Ueн= 65 В, Ieн= 320 А).
Тогда напряжение на кольцах с учетом переходного падения напряжения в щеточном контакте принимаем Ue= 63 В.
108. Число витков обмотки возбуждения
,
принимаем we =38.
109. Меньший размер прямоугольного проводника обмотки
где δкп=12·10-3 м; δп=0,3·10-3 м.
Возможный размер широкой стороны провода
Так как в табл. 6.1 подходящий провод отсутствует, выбираем условно нестандартный проводник с размерами ae × be =
|
|
=3×20 мм, сечением qe =60·10-6 м2.
110. Уточненное значение высоты полюса
Так как расхождение с ранее выбранной высотой hm =0,146 м составляет 3,4 < 10 %, то пересчёт магнитного напряжения полюса не производим.
111. Активное сопротивление обмотки возбуждения
,
112. Ток обмотки возбуждения при 130 °С
МДС обмотки возбуждения при 130 ° С
113. Коэффициент запаса возбуждения, который должен быть в пределах 1,1–1,25,
114. Минимальное расстояние между катушками соседних полюсов
Уточняем плотность тока в обмотке возбуждения
115. Превышение температуры обмотки возбуждения
где
Полученное превышение температуры превосходит допустимое для изоляции класса нагревостойкости В, поэтому в дальнейшем принимаем для ротора материалы класса нагревостойкости F ().
Следует учесть изменение тока и сопротивления ОВ при расчёте потерь в ОВ и КПД.