2015-05-26
769
Определяем скорость скольжения в зацеплении [1, стр. 34]:
Vск = Vw1/cosγw,
где Vw1 = πn1m(q+2x)/60000.
Здесь Vw1 - окружная скорость на начальном диаметре червяка, м/с; m - в мм; γw - начальный угол подъема витка. [1, стр. 34]
Vw1 = 3.14 ∙ 2910.6 ∙ 10 ∙ (8 + 2 ∙ 0)/60000 = 12.2 м/с;
Vск = 12.2/cos14.04o = 12.56 м/с.
По полученному значению Vск уточняют допускаемое напряжение [σ]H. [1, стр. 34]
[σ]H = KHLCv[σ]H0;
KHL = 0.68;
[σ]H0 = 220.5;
Cv = 1,66Vск-0,352 = 0.68;
[σ]H = 101.96 МПа.
Вычислим расчетное значение напряжения
где Zσ = 5350 для эвольвентных, архимедовых и конволютных червяков, Zσ = 4340 для передач с нелинейчатыми червяками (образованными конусом или тором);
K = KHνKHβ - коэффициент нагрузки. [1, стр. 35]
Окружная скорость червячного колеса, м/с:
V2 = πn2d2/60000;
V2 = 3.14 ∙ 140 ∙ 420 / 60000 = 3.08 м/с.
При обычной точности изготовления и выполнении условия жесткости червяка принимают: KHν = 1 при V2 ≤ 3 м/с. При V2 > 3 м/с значение KHν принимают равным коэффициенту KHν (табл. 3) для цилиндрических косозубых передач с твердостью рабочих поверхностей зубьев ≤ 350 HB той же степени точности. [1, стр. 35]
KHβ концентрации нагрузки: KHβ = 1 + (z2/θ)3(1 - X), где θ - коэффициент деформации червяка (табл. 5); X - коэффициент, учитывающий влияние режима работы передачи на приработку зубьев червячного колеса и витков червяка. [1, стр. 35]
Табл. 5 [1, табл. 2.16, стр. 35]
| z1 | Значения θ при коэффициенте q диаметра червяка | |||||
| 12.5 | ||||||
Для z1 = 2 и q = 8:
θ = 57.
Значения Х для типовых режимов нагружения и случаев, когда частота вращения вала червячного колеса не меняется с изменением нагрузки, принимают по табл. 6.
Табл. 6 [1, табл. 2.17, стр. 35]
| Типовой режим нагружения | I | II | III | IV | V | |
| X | 1,0 | 0,77 | 0,5 | 0,5 | 0,38 | 0,31 |
Для требуемого режима нагружения X = 1.
KHβ = 1 + (42/57)3(1 - 1) = 1.
K = KHνKHβ = 1 ∙ 1 = 1.
Расчетное значение напряжений:
σH = 106.25 МПа
