2.1. Определение расчетной глубины промерзания.
В соответствии с рекомендациями 2.27 и 2.28 литературы 2, расчетная глубина промерзания определяется:
, м (2.1), где:
- коэффициент, учитывающий влияние теплового режима здания на промерзание грунта у наружной стены, зависит от конструкции пола и температуры помещения, определяется по таблице 2.4 литературы 11, стр.19. Температуру подвала принимаем равной -5°С;
=0,7;
- нормативная глубина промерзания;
= , м (2.2), где:
- среднее значение суммы отрицательных абсолютных среднемесячных температур за зиму в районе строительства, определяется по таблице 1 литературы 10, для г.Орел принимается равной -31,0°С;
- величина, принимаемая равной для суглинков- 0,28 м;
м;
2.2. Инженерно-геологический разрез участка отводимого под застройку.
Рис 2.1 Инженерно-геологический разрез.
Мг = 1:500
Мв = 1:100
2.3. Краткая оценка инженерно-геологических условий.
Участок строительства расположен в городе Орел. Рельеф участка ровный, спокойный, с небольшим уклоном на юго-востоке. Геологический разрез представлен следующими ИГЭ:
|
|
ИГЭ 1 представлен супесью пластичной, толщиной слоя от 0,4 до 0,6 м, обладает следующими характеристиками.
е=0,86
Sr=0,56 д.е.
R0=198 кПа
Ip=5%
IL=-0.6 д.е.
Вывод: ИГЭ 1 может быть использован в качестве естественного основания.
ИГЭ 2 представлен суглинком текучим, толщиной слоя от 0,4 до 0,6 м, обладает следующими характеристиками.
е=1,12
R0=150 кПа
Sr=0.58 у.е.
Ip=8%
IL=1,4 у.е.
Вывод: ИГЭ 2 не рекомендуется использовать в качестве естественного основания.
ИГЭ 3 представлен песком пылеватым, толщиной слоя от 0,4 до 0,6 м, обладает следующими характеристиками.
е=0,74
Sr=0,64 д.е.
R0=150 кПа
Вывод: ИГЭ 3 может быть использован в качестве естественного основания.
2.4. Выбор глубины заложения фундамента
При назначении глубины заложения фундамента учитываются следующие факторы:
1. Расчетная глубина промерзания здания
df=1,09 м.
2. Конструктивные особенности здания - наличие технического
подвала.
3. Инженерно-геологические условия участка застройки - слабые грунты залегают на отметке55,45 на глубину 0,5 м
4. Гидротехнические условия участка застройки - грунтовые воды и скважины не вскрыты.
3.НАГРУЗКИ ДЕЙСТВУЮЩИЕ В РАСЧЕТНЫХ СЕЧЕНИЯХ
Расчёт оснований производится по двум группам предельных
состояний:
z по первой группе предельных состояний. Определяется несущая способность свайных фундаментов, а так же проверяется прочность конструкции фундамента. Расчёт производится по расчётным усилиям, определяемым с коэффициентом надёжности по нагрузке больше 1.
|
|
z по второй группе предельных состояний. Расчёт производится по расчётным усилиям, определяемым с коэффициентом надёжности по нагрузке gf=1
3.1. Выбор расчетных сечений и площадей.
Расчёт фундамента производится в шести сечениях (см. рис 3.1), для которых вычисляется расчётное усилие на фундамент.
.
Рис 3.1 Схема расположения сечений и грузовых площадей
Определение грузовых площадей.
Сечение 1-1:
Агр 1= м2
Агр 2= м2
Сечение 2-2
Агр 1= м2
Агр 2= м2
Сечение 3-3. Стена самонесущая
Агр =0 м2 Расчетный участок стены шириной 1 м2
Сечение 4-4
Агр 1= м2
Сечение 5-5
Агр 1= м2
Агр 2= м2
Сечение 6-6
Агр 1= м2
Агр 2= м2
3.2. Расчётные нагрузки, действующие на 1 м2 грузовой площади.
Таблица 3.1 Постоянные нагрузки на 1 м2.
Номер по пункту | Характеристика нагрузки | Нормативная нагрузка кН/м | Коэффициент надёжности γf | Расчётная нагрузка кН/м |
Крыша | ||||
1 | Панели ж/б многопустотные по серии 1.141-1 | 3,2 | 1,1 | 3,52 |
2 | Утеплитель- керамзит | 1,0 | 1,2 | 1,2 |
3 | Цементный раствор марки 100 | 0,6 | 1,3 | 0,78 |
4 | 4 слоя рубероида на мастике, защитный слой - гравий | 0,4 | 1,2 | 0,48 |
Итого: | 5,2 | 5,98 | ||
Междуэтажное перекрытие | ||||
1 | Панели ж/б многопустотные по серии 1.141-1 | 3,2 | 1,1 | 3,52 |
2 | Паркет линолеум по бетонной подготовке | 0,9 | 1,2 | 1,08 |
Итого: | 4,1 | 4,6 | ||
Лестничные конструкции | ||||
1 | Марши ж/б сер. 1.251-4; площадки ж/б сер. 1.152-4, | 3,8 | 1,1 | 4,18 |
Итого: | 3,6 | 4,18 | ||
Перегородки | ||||
1 | Перегородки - гипсобетонные панели по ГОСТ 9574 - 80 | 0,3 | 1,2 | 0.36 |
Итого: | 0,3 | 0.36 | ||
Итого: | 13,2 | 15,12 |
3.3. Расчётные нагрузки от собственного веса кирпичных стен.
Сечение 1-1
а) для расчёта оснований по второй группе предельных состояний
¨нормативная нагрузка
Р=gкк∙dст∙hст∙l, кН/м
gкк=18кг/м3 - удельный вес кирпичной кладки
dст=0,38 м - толщина стены
hст - высота стены
l=1 м - ширина грузовой площади
hст=hэт∙(n-1)+3.0+0,3
hст=3,3∙(9-1)+3,0+0,3=27,9 м
Р=18∙0,38∙27,9∙1=203,15 кН/м
¨ расчётная нагрузка
РII=P∙gf gf=1
РII=203,15 ∙1=203,15 кН/м
б) для расчёта по первой группе предельных состояний
РI=P∙gf gf=1,1
РI=203,15 ∙1,1=223,46 кН/м
Сечение 2-2
1. Расчётный вес кирпичной кладки
а) для расчёта по второй группе предельных состояний
¨нормативная нагрузка
Р=gкк∙Vкк= gкк∙(Vст-Vкк), кН/м
gкк - объём кирпичной кладки
Vст - объём стен
Vкк - объём окон
Vст =l∙dст ∙hст+l∙dп ∙hn
l=
lпр- ширина простенка
dп - толщина парапета
hn- высота парапета
l= м
dст =0,64 м
hст=hэт∙(n-1)+3.0+0,3
hст=3,3∙(9-1)+3,0+0,3=29,7 м
hп=1,0 м
dп =0,42 м
Vст =(0,64×29,7×1+1×0,51)×2,97=57,97 м3
Vок=
hок=2,11 м- высота окна
nок=9- количество окон по всей высоте
Vок= м3
Vкк=57,97-21,99=37,98 кг
Р=18×35,98=647,5 кН/м
¨ расчётная нагрузка
РII=P∙gf gf=1
РII=647,5 ∙1=647,5 кН/м
б) для расчёта по первой группе предельных состояний
РI=P∙gf gf=1,1
РI=647,5 ∙1,1=712,2 кН/м
2. Расчётный вес оконных заполнений
а) для расчёта оснований по второй группе предельных состояний
¨нормативная нагрузка
Р=0,7∙Аок∙nок
0,7- вес 1 м2 двойного остекления
Аок- площадь окна
nок- количество окон
м2
Р=0,7∙3,82×9=24,1 кН/м
¨ расчётная нагрузка
РII=P∙gf gf=1
РII=24,1 ∙1=24,1 кН/м
б) для расчёта по первой группе предельных состояний
РI=P∙gf gf=1,1
РI=24,1 ∙1,1=26,47 кН/м
Сечение 3-3
а) для расчёта по второй группе предельных состояний
¨нормативная нагрузка
Р=gкк∙Vкк, кН/м
Vкк- объём кирпичной кладки
Vкк=l∙dст∙hст+l∙dп∙hn
dп - толщина парапета
hn - высота парапета
l=1 м
dст=0,64м
hст=hэт∙(n-1)+3.0+0,3
hст=3,3∙(9-1)+3,0+0,3=29,7 м
hп=1,0м
dп=0,51 м
Р=18∙0,64∙29,7×1+18∙0,51∙1=351,32 кН/м
¨ расчётная нагрузка
РII=P∙gf gf=1
РII=351,32 ∙1=351,32 кН/м
б) для расчёта по первой группе предельных состояний
РI=P∙gf gf=1,1
РI= 351,32 ∙1,1=386,46 кН/м
Сечение 4-4
а) для расчёта оснований по второй группе предельных состояний
|
|
¨нормативная нагрузка
Р=gкк∙dст∙hст∙l, кН/м
gкк=18кг/м3 - удельный вес кирпичной кладки
dст=0,38 м - толщина стены
hст - высота стены
l=1 м - ширина грузовой площади
hст=hэт∙(n-1)+3.0+0,3
hст=3,3∙(9-1)+3,0+0,3=27,9 м
Р=18∙0,38∙27,9∙1=203,15 кН/м
¨ расчётная нагрузка
РII=P∙gf gf=1
РII=203,15 ∙1=203,15 кН/м
б) для расчёта по первой группе предельных состояний
РI=P∙gf gf=1,1
РI=203,15 ∙1,1=223,46 кН/м
Сечение 5-5
а) для расчёта оснований по второй группе предельных состояний
¨нормативная нагрузка
Р=gкк∙dст∙hст∙l, кН/м
gкк=18кг/м3 - удельный вес кирпичной кладки
dст=0,38 м - толщина стены
hст - высота стены
l=1 м - ширина грузовой площади
hст=hэт∙(n-1)+3.0+0,3
hст=3,3∙(9-1)+3,0+0,3=27,9 м
Р=18∙0,38∙27,9∙1=203,15 кН/м
¨ расчётная нагрузка
РII=P∙gf gf=1
РII=203,15 ∙1=203,15 кН/м
б) для расчёта по первой группе предельных состояний
РI=P∙gf gf=1,1
РI=203,15 ∙1,1=223,46 кН/м
Сечение 6-6
1. Расчётный вес кирпичной кладки
а) для расчёта по второй группе предельных состояний
¨нормативная нагрузка
Р=gкк∙Vкк= gкк∙(Vст-Vкк), кН/м
gкк - объём кирпичной кладки
Vст - объём стен
Vкк - объём окон
Vст =l∙dст ∙hст+l∙dп ∙hn
l=
lпр- ширина простенка
dп - толщина парапета
hn- высота парапета
l= м
dст =0,64 м
hст=hэт∙(n-1)+3.0+0,3
hст=3,3∙(9-1)+3,0+0,3=29,7 м
hп=1,0 м
dп =0,42 м
Vст =(0,64×29,7×1+1×0,51)×2,97=57,97 м3
Vок=
hок=2,11 м- высота окна
nок=9- количество окон по всей высоте
Vок= м3
Vкк=57,97-21,99=37,98 кг
Р=18×35,98=647,5 кН/м
¨ расчётная нагрузка
РII=P∙gf gf=1
РII=647,5 ∙1=647,5 кН/м
б) для расчёта по первой группе предельных состояний
РI=P∙gf gf=1,1
РI=647,5 ∙1,1=712,2 кН/м
2. Расчётный вес оконных заполнений
а) для расчёта оснований по второй группе предельных состояний
¨нормативная нагрузка
Р=0,7∙Аок∙nок
0,7- вес 1 м2 двойного остекления
Аок- площадь окна
nок- количество окон
м2
Р=0,7∙3,82×9=24,1 кН/м
¨ расчётная нагрузка
РII=P∙gf gf=1
РII=24,1 ∙1=24,1 кН/м
б) для расчёта по первой группе предельных состояний
РI=P∙gf gf=1,1
РI=24,1 ∙1,1=26,47 кН/м
3.4. Временная нагрузка.
1. Снеговая нагрузка.
|
|
а) для расчёта оснований по второй группе предельных состояний
¨полное нормативное значение нагрузки
S=S0∙m;
S0- нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, определяется по таблице 4, литературы 5:
S0=1,0 кПа;
m- коэффициент перехода от веса снеговой нагрузки на земле снеговой нагрузки на покрытии, определяется по п. 5.3-5.6 приложения 3, литературы 5:
m=1,0;
¨пониженное значение нормативной нагрузки
Sn=S∙k;
k-понижающий коэффициент, определяется по п.1.7, литературы 5:
k=0,3;
Sn=1, 0×0,3=0,3 кПа;
¨расчётное значение длительной снеговой нагрузки
SII=Sn∙gf∙y;
y1-коэффициент сочетаний в основных сочетаниях для длительных нагрузок
y1=0,95;
gf - коэффициент надежности по нагрузке
gf =1;
SII=0,3∙1×0.95=0,285 кПа;
б) для расчёта фундаментов по первой группе предельных состояний
¨расчётное значение кратковременной снеговой нагрузки
SI=Sn∙gf∙y2;
y2-коэффициент сочетаний в основных сочетаниях для кратковременных нагрузок;
y2=1,0;
gf =1,4;
SI= 1∙1,4∙0.9=1,26 кПа;
2. Нагрузка на междуэтажные перекрытия.
а) для расчёта по второй группе предельных состояний
¨пониженное значение нормируемой нагрузки определяется по таблице 3 приложения 1 7, литературы 5:
Р=0,7 кПа;
¨ Расчётное значение длительной нагрузки
РII=Р∙gf∙y1;
gf=1;
y1=0,95;
РII=0,7∙1∙0,95=0,665 кПа;
б) для расчёта по первой группе предельных состояний
¨полное значение нормативной нагрузки
Р=2,0 кПа;
¨ расчётное значение кратковременной нагрузки;
PI=P∙gf∙y2 yN1
gf - определяется по п 3.7, литературы 5:
gf =1,2;
yN1- коэффициент сочетаний, определяется по формуле 3, литературы 5:
yN1= ;
yА1- коэффициент сочетаний принимаемый для ленточных фундаментов;
yА1=1;
n- общее число перекрытий;
yn1= ;
PI=2,0∙1,2∙ 0,6 =1,296 кПа;
3. Нагрузка на лестничные конструкции.
а) для расчёта оснований по второй группе предельных состояний
¨пониженное значение нормативной нагрузки
Р=1 кПа;
¨расчётное значение длительной нагрузки
РII=Р∙gf∙y1; кПа
gf=1; y1=0,95;
РII=1∙1∙0,95=0,95 кПа;
б) для расчёта фундаментов по первой группе предельных состояний
¨полное значение нормативной нагрузки
Р=3 кПа;
¨расчётное значение кратковременной нагрузки
PI=P∙gf∙y2∙yn1; кПа
gf=1,2; y2=0,9; yn1=0,6
PI=3∙1,2∙0,9∙0,68=1,944 кПа;
3.5. Расчётные нагрузки действующие в расчётных сечениях.
Таблица 3.2. Расчетные нагрузки в расчетных сечениях.
№№ пп | Вид нагрузки | Сечение 1-1 | Сечение2-2 | Сечение 3-3 | Сечение 4-4 | Сечение 5-5 | Сечение 6-6 | |||||||
n0II кН/м2 | n0II кН/м2 | n0II кН/м2 | n0II кН/м2 | n0II кН/м2 | n0II кН/м2 | n0II кН/м2 | n0II кН/м2 | n0II кН/м2 | n0II кН/м2 | n0II кН/м2 | n0II кН/м2 | |||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | |
Постоянная | ||||||||||||||
1 | Кирпичная кладка | 2019,15 | 223,5 | 647,5 | 712,2 | 351,3 | 385, 5 | 203,2 | 223,5 | 203,2 | 223,5 | 647,5 | 712,2 | |
2 | Оконное заполнение | ¾ | ¾ | 24,1 | 26,5 | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | 24,1 | 26,5 | |
3 | Крыша | 27,3 | 31,4 | 50,9 | 58,6 | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | 25,3 | 29,1 | 25,6 | 29,4 | |
4 | Междуэтажное перекрытие | 184,1 | 206,6 | 347,3 | 398,6 | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | 167,5 | 187, 9 | 178,2 | 200 | |
5 | Лестничная конструкция | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | 48,2 | 53 | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | |
6 | Перегородки | 13,4 | 16,2 | 2,8 | 3,4 | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | 12,3 | 14,7 | 13 | 15,6 | |
ИТОГО: | 428 | 477,7 | 1072,6 | 1186,9 | 351,3 | 386, 5 | 251,4 | 276,5 | 408,3 | 455,2 | 888,4 | 983,7 | ||
Временные | ||||||||||||||
1 | Снег | 1,49 | 6,6 | 2,79 | 12,3 | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | 1,4 | 6,1 | 1,4 | 6,2 | |
2 | Нагрузка на междуэтажные перекрытия | 29,8 | 58,2 | 56,3 | 109,8 | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | 27,2 | 52,9 | 28,9 | 56,1 | |
3 | Нагрузка на лестницу | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | 8,6 | 24,7 | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | |
ИТОГО: | 31,3 | 64,8 | 59,1 | 122 | ¾ | ¾ | 8,6 | 24,7 | 28,6 | 59.1 | 30,3 | 62,3 | ||
ВСЕГО: | 459,3 | 542,5 | 1131,7 | 1308,9 | 351,3 | 386,5 | 260 | 301,2 | 436,9 | 514,3 | 918,7 | 1046 |
Табл.3.3 Нагрузка на 1 м погонный
1-1 | 2-2 | 3-3 | 4-4 | 5-5 | 6-6 | ||||||
По 2 кН/м | По 1 кН/м | По 2 кН/м | По 1 кН/м | По 2 кН/м | По 1 кН/м | По 2 кН/м | По 1 кН/м | По 2 кН/м | По 1 кН/м | По 2 кН/м | По 1 кН/м |
459,3 | 542,5 | 381 | 440,7 | 351,3 | 386,5 | 260 | 301,2 | 436,9 | 514,3 | 309,3 | 252 |