Определение осадки основания методом послойного суммирования. При расчете должно выполняться условие

(в сухом состоянии)

При расчете должно выполняться условие:

где S-значение совместной осадки основания и сооружения, см;

- предельное значение совместной осадки основания и сооружения, см. Для многоэтажных бескаркасных зданий с несущими стенами из крупных панелей Su=10см.

Последовательность определения осадки.

Рассматриваем сечение с максимальным P =150,28кПа (сечение 4).

1.На толще грунта выделяем участок, глубиной не менее 10b, и разбиваем его на элементарные слои, толщиной h_i = 0,4 b = 0,4·3,2=1,28 м.

2. Определяем расстояние от подошвы фундамента до верхней границы каждого элементарного слоя z_i (м).

3.Определяем напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы

4. Определяем напряжение от собственного веса грунта на границе:

,кПа

кПа

5. Определяем напряжение от собственного веса грунта на нижней границе каждого элементарного слоя по формуле:

6. Строим эпюры напряжений от собственного веса грунта слева от оси фундамента на границе основных слоев –

7. Определяем дополнительные сжимающие напряжения на верхней границе каждого элементарного слоя от сооружения:

, (кПа)

где: p₀ – дополнительное давление на уровне подошвы фундамента

где: p – среднее фактическое давление под подошвой фундамента;

где: h – характеризует форму и размеры подошвы фундамента, ;

r - относительная глубина, .

8.Строится эпюра

9.Определяется глубина сжимаемой толщи, нижняя ее граница принимается на глубине Х=Нс, где выполняется условие = (точка пересечения эпюры и ).

10.Определяется среднее напряжение в элементарных слоях:

11.Определяется осадка основания, складывающаяся из осадок слоев грунта, входящих в сжимаемую толщу. Проводится послойное их суммирование.

где β=0,8

Таблица 5.2 Определение осадки основания методом послойного суммирования

№	h_i, м	z_{i, М}	σ_zg, кПа	ξ	α_i	ξ (bk)	αi (bk)	σ_zpi, кПа	0,1σ_zg,кПа	σ_zγi	σ_zγ	σ_zр	σ_zp- σ_zγ	E, кПа	S

	0,00	0,00	39,48	0,00	1,0000			110,80	3,95	39,480
	0,45	0,45	47,97	0,28	0,9839	0,17	0,990225	109,02	4,80	39,094	39,287	109,908	70,621	3466,32	0,0073345
	1,28	1,73	71,81	1,08	0,7928	0,67	0,9122	87,84	7,18	36,014	37,554	98,429	60,875		0,0110486
	1,28	3,01	95,64	1,88	0,5776	1,16	0,7676	64,00	9,56	30,305	33,159	75,920	42,761		0,0077609
	1,28	4,29	119,47	2,68	0,4371	1,65	0,6305	48,43	11,95	24,892	27,598	56,214	28,616		0,0051937
	0,16	4,45	122,45	2,78	0,4229	1,71	0,6167	46,85	12,25	24,347	24,620	47,641	23,022		0,0005223
	1,28	5,73	147,67	3,58	0,3389	2,20	0,51	37,54	14,77	20,135	22,241	42,198	19,957	4740,18	0,0043112
	1,28	7,01	172,88	4,38	0,2813	2,70	0,43425	31,17	17,29	17,144	18,639	34,356	15,717	4740,18	0,0033952
	1,28	8,29	198,09	5,18	0,2400	3,19	0,37515	26,59	19,81	14,811	15,978	28,877	12,900	4740,18	0,0027867
	1,28	9,57	223,31	5,98	0,2088	3,68	0,3308	23,14	22,33	13,060	13,935	24,861	10,925	4740,18	0,0023601
															0,0447132