Определение осадки основания методом послойного суммирования

(В водонасыщенном состоянии)

При расчете должно выполняться условие:

где S-значение совместной осадки основания и сооружения, см;

- предельное значение совместной осадки основания и сооружения, см. Для многоэтажных бескаркасных зданий с несущими стенами из крупных панелей Su=10см.

Последовательность определения осадки.

Рассматриваем сечение с максимальным P =150,28кПа (сечение 4).

1.На толще грунта выделяем участок, глубиной не менее 10b, и разбиваем его на элементарные слои, толщиной h_i = 0,4 b = 0,4·3,2=1,28 м.

2. Определяем расстояние от подошвы фундамента до верхней границы каждого элементарного слоя z_i (м).

3.Определяем напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы

4. Определяем напряжение от собственного веса грунта на границе:

,кПа

кПа

5. Определяем напряжение от собственного веса грунта на нижней границе каждого элементарного слоя по формуле:

6. Строим эпюры напряжений от собственного веса грунта слева от оси фундамента на границе основных слоев –

7. Определяем дополнительные сжимающие напряжения на верхней границе каждого элементарного слоя от сооружения:

, (кПа)

где: p₀ – дополнительное давление на уровне подошвы фундамента

где: p – среднее фактическое давление под подошвой фундамента;

где: h – характеризует форму и размеры подошвы фундамента, ;

r - относительная глубина, .

8.Строится эпюра

9.Определяется глубина сжимаемой толщи, нижняя ее граница принимается на глубине Х=Нс, где выполняется условие = (точка пересечения эпюры и ).

10.Определяется среднее напряжение в элементарных слоях:

11.Определяется осадка основания, складывающаяся из осадок слоев грунта, входящих в сжимаемую толщу. Проводится послойное их суммирование.

где β=0,8

Все расчеты сведены в таблицу 5.1

Таблица 5.1 Определение осадки основания методом послойного суммирования

№	h_i, м	z_{i, М}	σ_zg, кПа	ξ	α_i	ξ (bk)	αi (bk)	σ_zpi, кПа	0,1σ_zg,кПа	σ_zγi	σ_zγ	σ_zр	σ_zp- σ_zγ	E, кПа	S

	0,00	0,00	44,36	0,00	1,0000			105,92	4,44	44,360
	0,45	0,45	52,85	0,28	0,9839	0,17	0,990225	104,21	5,29	43,926	44,143	105,067	60,924	3466,32	0,00632737
	1,28	1,73	76,69	1,08	0,7928	0,67	0,9122	83,97	7,67	40,465	42,196	94,094	51,898		0,00941932
	1,28	3,01	100,52	1,88	0,5776	1,16	0,7676	61,18	10,05	34,051	37,258	72,576	35,318		0,00641015
	1,28	4,29	124,35	2,68	0,4371	1,65	0,6305	46,30	12,44	27,969	31,010	53,739	22,729		0,00412516
	0,16	4,45	127,33	2,78	0,4229	1,71	0,6167	44,79	12,73	27,357	27,663	45,543	17,880		0,00040564
	1,28	5,73	152,55	3,58	0,3389	2,20	0,51	35,89	15,25	22,624	24,990	40,340	15,349	4740,18	0,00331587
	1,28	7,01	177,76	4,38	0,2813	2,70	0,43425	29,80	17,78	19,263	20,943	32,843	11,900	4740,18	0,00257063
	1,28	8,29	202,97	5,18	0,2400	3,19	0,37515	25,42	20,30	16,642	17,952	27,605	9,653	4740,18	0,00208527
	1,28	9,57	228,19	5,98	0,2088	3,68	0,3308	22,11	22,82	14,674	15,658	23,763	8,105	4740,18	0,00175093
															0,03641035