Контрольная работа

Каждый студент самостоятельно выполняет вариант задания на кон­трольную работу, обозначенный последней цифрой его шифра в зачетной книжке.

ДЕВЯТЫЙ СЕМЕСТР

1. Определить удельные теплопотери 10 жилых зданий с общим наруж­ным объемом 350000 м³ и больницы с наружным объемом 12000 м³, а также расчетную нагрузку отопления для группового теплового пункта (ГТП), к кото­рому присоединены эти здания. Расчетная температура наружного воздуха t _но= - 32 °С. Расчетная внутренняя температура жилых зданий t _вр = + 18 °С.

Определить также расход теплоты на отопление указанных зданий за январь и за год, если средняя температура наружного воздуха в январе t _н = -11,8 °С, а отопительного периода t _н = -5,4 °С при длительности этого периода 5230 ч.

2. Определить расход теплоты на отопление 14 жилых зданий, каждое из
которых с наружным объемом 20000 м³ и школы с наружным объемом
15000 м³. Расчетная температура наружного воздуха t _но= -35 °С. Расчетная
внутренняя температура жилых зданий t _вр = +18 °С.

Определить также расход теплоты на отопление указанных зданий за февраль и за год, если средняя температура наружного воздуха в феврале t _н= -12,8 °С, а отопительного периода t _н = -7,4 °С при длительности этого пе­риода 5650 ч.

3. Определить расход теплоты на отопление рабочего поселка из 20 жилых зданий с общим наружным объемом 500000 м³ и 3 общественных зданий с
общим наружным объемом 48000 м³, а также расчетную нагрузку отопления
для группового теплового пункта (ГТП), к которому присоединены эти здания.
Расчетная температура наружного воздуха t _но= -30 °С. Расчетная внутренняя
температура жилых зданий t _вр = +18 °С, а общественных зданий t _вр = +16 °С.

Определить также расход теплоты на отопление указанных зданий за ян­варь и за год, если средняя температура наружного воздуха за отопительный период t _н = -5,7 °С при длительности этого периода 5230 ч.

4. Определить расчетную тепловую нагрузку и годовой расход теплоты

на вентиляцию для локомотивного депо из 4 производственных зданий, каждое

с наружным объемом 50000 м³, и больницы с наружным объемом 10000 м³.

Расчетная температура наружного воздуха t _но = -32 °С. Расчетная внутренняя температура производственных зданий t _вр= +14 °С, а больницы t _вр = +20 °С. Расчетная температура наружного воздуха для вентиляции t _нв = -19 °С. Удель­ную тепловую нагрузку вентиляции больницы принять 0,35 Вт/(м³ •°С), а число часов работы вентиляции в сутки -16 ч.

5. Определить расчетную тепловую нагрузку и годовой расход теплоты
на вентиляцию для 6 производственных зданий с общим наружным объемом
180000 м³ и административного здания машиностроительного завода с наруж­ным объемом 20000 м³. Расчетная температура наружного воздуха t _но= -25 °С.
Расчетная внутренняя температура производственных зданий t _вр = +16 °С, а
административного здания t _вр = +18 °С. Расчетная температура наружного воздуха для вентиляции t _нв = -16 °С, а число часов работы вентиляции в сутки -
16 ч.

6. Определить средненедельную тепловую нагрузку горячего водоснаб­жения в зимний и летний периоды, а также годовой расход теплоты на горячее водоснабжение по ЦТП 15 жилых зданий с общим наружным объемом 150000 м³ и больницы с наружным объемом 10000 м³. Расчетная температура наружного воздуха t _но =-32 °С. Расчетная температура жилых зданий t _вр = +18 °С, а больницы t _вр = +20 °С. При расчете принять: температуру холодной воды зимой t _x = 5 °С и летом t _х = 15 °С; температуру воды, поступающей в систему горячего водоснабжения, t_Г=60°С; норму обеспеченности жилой площадью f_ж -9м /чел.; объемный коэффициент жилых зданий К _об = V / F = 6,4 м ³/м ²; коэффициент, учитывающий снижение летнего расхода воды на го­рячее водоснабжение жилых зданий за счет миграции жителей, φ_л = 0,8; дли­тельность годовой работы систем горячего водоснабжения п = 8400 ч.

Норму средненедельного расхода местной воды на горячее водоснабже­ние за сутки принять 100 л/сут.

7. Определить средненедельную тепловую нагрузку горячего водоснаб­жения в зимний и летний периоды, а также годовой расход теплоты на горячее водоснабжение по ЦТП 15 жилых зданий с общим наружным объемом 350000 м³ и школы с наружным объемом 30000 м³. Расчетная температура на­ружного воздуха t _но = -30 °С. Расчетная температура жилых зданий и школы t _вр = +18 °С. При расчете принять: температуру холодной воды зимой t _х = 5 °С и летом t _x= 15 °С; температуру воды, поступающей в систему горячего водоснабжения, t _г= 60 °С; норму обеспеченности жилой площадью f _ж = 9м² /чел.; объемный коэффициент жилых зданий К _об = K/F =6,4m³/m²; коэффициент, учитывающий снижение летнего расхода воды на горячее водоснабжение жи­лых зданий за счет миграции жителей, φ_л = 0,8; длительность годовой работы систем горячего водоснабжения

п = 8500 ч. Норму средненедельного расхода местной воды на горячее водоснабже­ние за сутки принять 130 л/сут.

8. Определить тепловую нагрузку горячего водоснабжения в зимний и летний периоды, а также годовой расход теплоты на горячее водоснабжение по ЦТП 11 жилых зданий с общим наружным объемом 190000 м³ и больницы с наружным объемом 20000 м³. При расчете принять: температуру холодной во­ды зимой t _х = 5 °С и летом t _x= 15 °С; температуру воды, поступающей в сис­тему горячего водоснабжения t _г = 60 °С; норму обеспеченности жилой площа­дью f _ж = 9 м² /чел; объемный коэффициент жилых зданий К _об = V / F = 6,4 м³/м²; коэффициент, учитывающий снижение летнего расхода воды на горячее водоснабжение жилых зданий за счет миграции жителей, φ_л = 0,8; дли­тельность годовой работы систем горячего водоснабжения п - 8300 ч.

Норму средненедельного расхода местной воды на горячее водоснабже­ние за сутки принять 110 л/сут.

9. Определить расчетную тепловую нагрузку и годовой расход теплоты
на отопление и вентиляцию для 10 производственных зданий с общим наружным объемом 280000 м³ и административного здания с наружным объемом
30000 м³ машиностроительного завода. Расчетная температура наружного воз­духа t _но = -35 °С. Расчетная внутренняя температура производственных зданий
t _вр = +16 °С, а административного здания t _вр = +18 °С. Расчетная температура
наружного воздуха для вентиляции t _нв = - 19 °С, а число часов работы венти­ляции в сутки -16 ч.

10. Определить расчетную тепловую нагрузку и годовой расход теплоты на отопление и вентиляцию для 7 казарм военной части с общим наружным объемом 80000 м³ и бани с наружным объемом 5000 м³. Расчетная температура наружного воздуха t _но= -38 °С. Расчетная внутренняя температура зданий t _вр = +16 °С, а бани t _вр = +25 °С. Расчетная температура наружного воздуха для вентиляции t _нв = - 21 °С, а число часов работы вентиляции в сутки -16 ч.

11. Потребителю горячего водоснабжения отпущено 1,5 ГДж теплоты. Температура горячей воды t _г = 60 °С, а температура исходной холодной воды t _x= 5 °С. Какое количество воды было отпущено потребителю?

12. Определить количество теплоты, аккумулированной (считая от 10 °С) в воде с температурой 150 °С, которая заполняет транзитный теплопровод диа­метром 700 мм и длиной 10 км. Определить также возможную продолжитель­ность работы теплопровода за счет аккумулированной в воде теплоты, если расход теплоты составляет 300 МВт.

13. Гальванический цех машиностроительного завода получает перегре­тый пар давлением Р _п = 0,3 МПа. Температура перегрева равна 10 °С. Расход пара составляет 15 т/ч. Конденсат поступает в конденсатный бак с температу­рой 95 °С. Какое количество теплоты используется в цехе?

14. Потребителю горячего водоснабжения отпущено 15 т/ч воды. Темпе­ратура горячей воды t _г = 60 °С, а температура исходной холодной воды t _x= 5°С. Какое количество теплоты было отпущено потребителю?

15. Определить количество теплоты, аккумулированной (считая от 10 °С) в паре с температурой 150 °С, которая заполняет транзитный теплопровод диа­метром 500 мм и длиной 1 км.

16. Испарительная установка цеха водоподготовки, завода получает пере­гретый пар давлением Р _п - 0,6 МПа. Температура перегрева равна 30 °С. По­требное количество теплоты составляет 1500 кДж/с. Конденсат поступает в конденсатный бак с температурой 105 °С. Какое количество пара используется в цехе?

17. В котельную поступает конденсат в количестве 80 т/ч. Температура конденсата t _к = 90 °С, а температура исходной холодной воды t _х = 5 °С. Какое количество теплоты возвращается в котельную от потребителя?

18. Определить количество теплоты, аккумулированной (считая от 10 °С) в воде с температурой 180 °С, которая заполняет транзитный теплопровод диа­метром 400 мм и длиной 3 км. Определить также возможную продолжитель­ность работы теплопровода за счет аккумулированной в воде теплоты, если расход теплоты составляет 40 МВт.

19. Гальванический цех машиностроительного завода получает насыщен­ный пар давлением Р _п= 0,8 МПа. Расход пара составляет 25 т/ч. Конденсат по­ступает в конденсатный бак с температурой t _к - 80 °С. Какое количество тепло­ты используется в цехе?

20. Потребителю отпущено 1,6 ГДж теплоты в виде сухого насыщенного пара с давлением 0,3 МПа. Определить массу отпущенного пара, если от потре­бителя возвращено 50 % конденсата. При расчете принять t _х = 5 °С.

21. При расчетной температуре наружного воздуха для отопления t _но = -32 °С температура воды в подающем трубопроводе отопительной сети τ^'₀₁ = 150 °С и в обратном τ^'₀₂ = 70 °С. Расчетная внутренняя температура ота­пливаемых помещений t _вр = 18 °С.

Определить температуру воды в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети при t _н= -7 °С, если эта сеть работает по графику центрального качественного регулирования воздушных систем отопления, когда коэффици­ент теплопередачи нагревательных приборов (калориферов) можно считать не зависящим от температуры воды.

22. Определить температуру воды в подающем и обратном трубопрово­дах отопительной тепловой сети и расход сетевой воды при температуре на­ружного воздуха t _н = -10 °С и качественном регулировании.

При расчетной температуре наружного воздуха t _но = - 25 °С принять: τ^'₀₁= 150 °С, τ^'₀₃= 95 °С и τ^'₀₂=- 70 °С. При расчете принять t _вр= 18 °С.

23. В закрытой тепловой сети с последовательным включением двухсту­пенчатых подогревателей горячего водоснабжения применено центральное качественное регулирование по суммарной нагрузке отопления и горячего водо­снабжения.

Определить температуру сетевой воды в подающем и обратном трубо­проводах тепловой сети τ₁и τ₂ при температуре наружного воздуха t _ни = +2,8 °С, когда по расчетному температурному графику для отопления τ'''₀₁ = -70°Си τ'''₀₂=41,7°С.

Отношение средней нагрузки горячего водоснабжения к максимальной нагрузке отопления по сети составляет Р _ср = Q^ср /Q'₀= 0,2, а поправочный (ба­лансовый) коэффициент к средней нагрузке горячего водоснабжения для ком­пенсации небаланса теплоты на отопление, вызываемого неравномерностью су­точного графика горячего водоснабжения, х^σ = Q^σ _г /Q^ср _г = 1,2. Температуры местной воды до и после подогревателя горячего водоснабжения t _х= 5 °С и t _г = 60°С.

Определить также температуры сетевой воды τ₁ и τ₂ при температуре наружного воздуха t _н = -25 °С, когда по расчетному температурному графику для отопления τ'₀₁= 150 °С и τ' ₀₂ = 70 °С. Расчетный недогрев воды в нижней ступени принять (τ'''₀₂ - t '''_п) =5 °С.

24. Тепловая сеть работает по графику качественного регулирования для
воздушного отопления. При расчетной температуре наружного воздуха t _но
= - 30 °С температура воды в подающем и обратном трубопроводах составляет
τ'₀₁ = 130^oC и τ'₀₂=70°С.

Определить температуры воды τ₀₁ и τ₀₂ при t _н= -7 °С, если температура внутреннего воздуха поддерживается t _вр = 16 °С.

25. Тепловая сеть работает по графику качественного регулирования для
водяных систем отопления при условии, что температура внутреннего воздуха
t _вр = 18 °С и коэффициент смешения элеваторов на вводах и = 1,4. При расчет­
ной температуре наружного воздуха t _но = - 30 °С температуры воды в по­
дающем и обратном трубопроводах составляют τ'₀₁ = 130 °С и τ'_{0 2} = 70 °С.
Определить температуру воды в подающем трубопроводе отопительной систе­мы τ₀₃ при t _н = - 7 °С

ДЕСЯТЫЙ СЕМЕСТР

1. Открытая тепловая сеть с нагрузкой отопления и горячего водоснабже­ния в период низких температур наружного воздуха работает по графику каче­ственного регулирования водяных систем отопления, а в период высоких температур наружного воздуха переходит на работу с постоянной температурой воды в подающем трубопроводе сети = 60 °С.

При расчетной температуре наружного воздуха для отопления t _но= - 30 °С и температуре внутреннего воздуха t _вр = 18 °С температуры воды равны = 130 °С, τ'₀₃ = 95 °С и τ'₀₂ -70 °С.

Определить температуру наружного воздуха t _ни, при которой меняется метод регулирования отопительных систем, и соответствующие температуры

τ₀₂ и τ₀₃.

2.Определить предельную скорость движения воды в трубопроводах, выше которой линейное падение давления практически подчиняется квадра­тичному закону. При расчете принять температуру воды 75 °С и эквивалентную шероховатость трубопровода k _э = 0,5 мм.

3. Определить удельное линейное падение давления для воды с темпера­турой τ= 75 °С, проходящей по трубопроводу d = 100 мм со скоростью w = 0,2 м/с. Эквивалентная шероховатость трубопровода k _э= 0,5 мм.

4. Определить удельное линейное падение давления для воды с темпера­турой τ = 75 °С, проходящей по трубопроводу d= 100 мм со скоростью w = 2 м/с. Эквивалентная шероховатость трубопровода k _э - 0,5 мм.

5. По трубопроводу с внутренним диаметром d - 514 мм и длиною l =

= 1000 м подается вода в количестве V = 0,35 м /с = 1260 м³ /ч с температурой

75 °С и избыточным давлением в начальной точке P ₁= 0,8 МПа. Отметка оси трубопровода в его конечной точке на 8 м выше отметки начальной точки. Сумма коэффициентов местных сопротивлений Σξ = 10.

Определить полный напор (сумму геометрического, пьезометрического и динамического напоров) и сумму геометрического и пьезометрического напо­ров в начальной и конечной точках трубопровода, а также давление в конечной точке. При расчете эквивалентную шероховатость принять k _э= 0,5 мм.

6. Определить давление в конце трубопровода с внутренним диаметром

d= 0,259 м, по которому пропускается пар в количестве G = 2,78 кг/с = 10 т/ч с начальными параметрами P ₁= 0,6 МПа (абс.) и τ₁ =220 °С (ρ₁= 2,66 кг/м³).

Эквивалентная шероховатость трубопровода k _э= 0,2 мм.

Удельные тепловые потери с учетом местных потерь q = 160 Вт/м.

Определить полный напор (сумму геометрического, пьезометрического и динамического напоров) и сумму геометрического и пьезометрического напо­ров в начальной и конечной точках трубопровода, а также давление в конечной точке.

7. Определить давление в конце паропровода, если по нему будет пропускаться пар в количестве G = 5,56 кг/с = 20 т/ч.

Потери теплоты паропроводом Q = 160000 Вт. Задачу решить, пользуясь точной формулой, учитывающей изменение плотности по длине трубопровода, и при неизменной плотности пара, принимая его по состоянию в начале паро­провода.

8. Определить пропускную способность конденсатопровода диаметром d - 150 мм и длиной l = 1000 м, по которому конденсат подается в конденсатный бак, находящийся на отметке z₂ = 18 м. Конденсатный насос, установ­ленный на отметке z ₁ = 0, создает напор H - 30 м. Конденсатопровод имеет следующее количество местных сопротивлений: задвижек 4 шт., обратных клапанов поворотных 1 шт., водомеров 1 шт., гнутых колен 6 шт. с r = 3 d, П-образных компенсаторов 12 шт. с r = 3d. При расчете эквивалентную шеро­ховатость принять k _э= 1 мм.

9. При испытании водяного двухтрубного транзитного теплопровода ма­нометры, установленные на подающем и обратном трубопроводах в начальной точке (на станции), показывали давление соответственно 0,87 и 0,39 МПа. В то же самое время манометры, установленные на подающем и обратном трубо­проводах в конечной точке, показывали соответственно 0,39 и 0,29 МПа.

Определить превышение отметки конечной точки теплопровода над на­чальной, приняв потери напора от трения и в местных сопротивлениях одина­ковыми в подающем и обратном трубопроводах. При расчете принять ρ = 989 кг/м³.

10. По двухтрубному теплопроводу диаметром d = 259 мм с длиной трас­
сы l = 1100 м к потребителю подается вода в количестве V = 0,0833 м³ /с =
= 300 м³/ч.

Определить давление воды в подающем P _1пи обратном P _2п трубопрово­дах на тепловом пункте потребителя, если в начальной точке теплопровода давление воды по манометру в подающем трубопроводе составляет P _1н = 0,7 МПа, а в обратном P _2н ⁼ 0,31 МПа.

Сумма коэффициентов местных сопротивлений для каждой трубы тепло­провода составляет Σξ = 11,6. Конечная точка теплопровода (тепловой пункт потребителя) ниже начальной на 14 м. При расчете принять плотность воды ρ = 1000 кг/м³ и эквивалентную шероховатость k _э - 0,5 мм.

11. Во время испытания подающего трубопровода диаметром d = 408 мм

и длиной l = 2000 м при расходе воды V= 0,278 м³ /с = 1000 м /ч (ρ = 1000 кг/м³) манометр в начале трубопровода показывал давление P ₁= 0,883 МПа, а манометр в конце трубопровода P ₂= 0,687 МПа. При статиче­ском состоянии (V = 0) показания указанных манометров соответственно со­ставляли P ₁ = 0,245 МПа и P ₂= 0,343 МПа.

Определить, во сколько раз фактическое падение давления больше рас­четного при k _э= 0,5 мм. Сумма коэффициентов местных сопротивлений Σξ = 20.

12. Во сколько раз уменьшится пропускная способность водяного трубо­провода диаметром 259 мм и длиной 1000 м, если с течением времени абсолют­ная шероховатость возрастет с 0,2 до 1,0 мм. Сумма коэффициентов местных сопротивлений составляет Σξ = 8.

13. Длина трассы транзитного двухтрубного водяного теплопровода l ₁= 1000 м, диаметр труб d ₁= 408 мм. На конце трубопровода установлена пере­мычка диаметром d ₂ - 207 мм и длиной l ₂ = 1,5 м для проведения испытаний по определению потери напора. Сумма коэффициентов местных сопротивлений трубопровода (в одном направлении) Σξ = 15 и перемычки при полностью от­крытой задвижке Σξ ₂ ⁼ 5. Определить необходимую разность напоров на выво­дах со станции, при которой обеспечивается расход воды V - 1400 м³ /ч = 0,389 м³ /с, и потерю напора в перемычке при указанном расходе воды.

Эквивалентную шероховатость принять 0,5 мм.

14. Как распределится расход воды в двух параллельно соединенных по­дающих трубопроводах с диаметрами d ₁= 309 мм и d ₂ ⁼ 408 мм одинаковой длины? Коэффициенты местных потерь напора в обоих трубопроводах одина­ковы.

15.Определить расход электроэнергии на перекачку 1 т сетевой воды на­сосом с напором H = 80 м. Насос работает при номинальном расходе воды и имеет КПД η_н = 0,65. Коэффициент полезного действия электродвигателя η_эд = 0,93.

16. Сетевой подогреватель теплофикационной установки ТЭЦ должен подогревать воду в количестве 288 кг/с = 1039 т/ч от t ₁= 70 °С до t ₂ - 116 °С паром Р _п= 0,245 МПа (τ_н = 126,8 °С). Требуется выбрать пароводяной сетевой вертикальный подогреватель из серии ПСВ. При расчете загрязнение поверхно­сти нагрева учесть понижающим коэффициентом β = 0,8.

17. Определить производительность вертикального сетевого подогревате­ля типа ПСВ-500-14-23 и температуру сетевой воды за ним при ее расходе G = 475 кг/с =1710 т/ч. Площадь сечения для прохода сетевой вода f = 0,226 м² и число трубок d _H /d _B= 19/17,5 мм, п = 1830 шт.; P _П = 0,245 МПа (τ_н = 126,8 °С). При расчете загрязнение поверхности нагрева учесть понижающим коэффици­ентом β = 0,8.

18. Произвести тепловой, конструктивный и гидравлический расчет паро­водяного подогревателя горизонтального типа по следующим данным: произ­водительность Q = 4,652 МВт = 4 Гкал/ч; пар сухой насыщенный, температура насыщения пара равна температуре конденсата, выходящего из подогревателя τ_н = τ_к= 143 °С температура воды, входящей в подогреватель, t ₁ = 70 °С, а вы­ходящей t ₂= 130 °С; диаметр латунных трубок 19/17 мм.

При расчете скорость воды в трубках принять w = 1 м/с, число ходов во­ды z = 4 шт., шаг трубок а = 25 мм, коэффициент использования трубной ре­шетки Ψ = 0,7, угол между осями трубной системы γ = 60 ^оС, сумма коэффици­ентов местных сопротивлений Σξ = 18,5.

Влияние загрязнения поверхности нагрева на теплопередачу учесть по­нижающим коэффициентом β = 0,8. Коэффициент гидравлического трения оп­ределить по формуле

при k _э = 0,2 мм.

19. Выбрать типоразмер и число секционного водоводяного подогревателя по ОСТ 34-588-68 для горячего водоснабжения. На вводе применена параллельная схема горячего водоснабжения. Максимальная нагрузка горячего водо­снабжения Q =0,582 МВт = 0,5 Гкал/ч. Сетевая вода (между трубками) ох­лаждается от τ₁ = 70 °С до τ₂ = 30 °С, а местная (в трубках) нагревается от t_x = 5 °С до t _г = 60 °С.

При расчете скорость местной воды (в трубках) принять w _т= 0,8 м/с, длину трубок секций 4 м и β = 0,75.

20. Определить тепловые потери и количество выпадающего конденсата
для паропровода насыщенного пара, проложенного на открытом воздухе.

Данные для расчета следующие: d_H/d_B =219/207 мм; l - 500 м;

Р _ср= 0,6 МПа (абс.); δ_и = 75 мм; λ _н= 0,12Вт/(м·°С); t ₀ = - 30 °С.

При расчете коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции к возду­ху принять α_н = 23 Вт/(м²°С). Местные тепловые потери учесть коэффициен­том β = 0,25.

21. Определить тепловые потери и падение температуры воды для одно­трубного теплопровода дальнего теплоснабжения, проложенного бесканально,
по следующим данным: d _H /d _B= 920/898 мм; l = 40 км; G = 1000 кг/с; τ₁ =
180 °С; t ₀ =5 °С (температура воздуха); δ_и = 80 мм; λ _и = 0,12 Вт/(м°С); h =
= 1,8 м λ_гр=1,8Вт/(м°С).

Для определения толщины фиктивного слоя грунта коэффициент теплоотдачи от поверхности земли к наружному воздуху принять α_о = 18 Вт/ (м² °С).

Местные тепловые потери учесть коэффициентом β = 0,2.

22. Определить падение температуры пара и тепловые потери для паро­провода диаметром d _н /d _в = 273/259 мм и длиной l = 1000 м, проложенного бесканально, по которому передается G = 2,2 кг/с пара с начальными параметрами
P ₁= 0,6 МПа (абс.) и τ ₁- 240 °С.

Глубина заложения паропровода h = 1,5 м, где естественная температура грунта составляет t_о = 5 °С. Теплопроводность грунта λ_гр= 1,5 Вт/(м·°С). Теп­ловая изоляция толщиной б_и - 80 мм с теплопроводностью λ._и = 0,11 Вт/(м·°С). Местные тепловые потери учесть коэффициентом β = 0,2.

23. Определить, на каком расстоянии от начала паропровода, проложенного на открытом воздухе, пар будет сухим насыщенным. Падением давления
пара по длине паропровода пренебречь.

Данные для расчета следующие: d _н /d _в = 377/359 мм; τ ₁ = 220 °С; Р = 0,6 МПа (абс); G = 4 кг/с; δ_и = 70 мм; λ_и = 0,1 Вт/(м°С); t ₀= 5 °С.

При расчете коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции к возду­ху принять α_н = 23 Вт/(м ·°С). Местные тепловые потери учесть коэффициен­том β = 0,25.

24. При тепловом испытании в паропроводе, проложенном на открытом
воздухе с температурой t₀ = 10 °С, поддерживалось абсолютное давление насыщенного пара 0,2 МПа и при установившемся тепловом режиме из спускни-
ков поступал конденсат с температурой τ_к = 90 °С в количестве G_K = 300 кг/ч =
= 0,0833 кг/с.

Определить тепловые потери паропровода при нормальном эксплуатаци­онном режиме, когда начальная температура перегретого пара τ₁ = 240 °С, тем­пература перегретого пара в конце паропровода τ₂ - 180 °С и температура на­ружного воздуха t _н= 10 °С.

25. Определить необходимую толщину изоляции паропровода диаметром
d _н /d _в = 273/259 мм из совелитовых плит, проложенного в помещении, у которого температура на поверхности изоляции должна быть t _н= 50 °С. Температура пара τ = 260 °С, а температура воздуха в помещении t _в=25 °С. Теплопровод­ность совелитовых плит определять по формуле

λ = 0,081+ 0,00012 t,

где t - средняя температура изоляции.