Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации, через световые проемы и через покрытия учитываются в тепловом балансе для теплого периода года, для наиболее жаркого месяца года и расчетного времени суток.

Расчетным часом суток для выбора воздухообмена является час, когда ожидаются самые большие теплоизбытки в помещении, т.е. когда наиболее суммарные теплопоступления от солнечной радиации и прочих источников теплопоступлений. Час максимальных тепловыделений по технологическим условиям указывается в задании на разработку проекта.

А.Теплопоступления от солнечной радиациичерез световые проемы

Максимальные теплопоступления от солнечной радиации через окна, фонари, витражи, остеклен­ные части балконных и входных дверей в здание Q_cp, кДж/ч, происходят в периоды максимального сол­нечного облучения наружной поверхности соответ­ствующего ограждения. Эти поступления теплоты складываются из тепла солнечной радиации, непо­средственно прошедшей через остекленную часть конструкции ограждения Q_п.р, и из теплового потока за счет теплопередачи через заполнение Q_тп

При проектировании вентиляции, в том числе и с (адиабатическим) охлаждением приточного воздуха, поступление тепла в помещение за счет солнечной радиации и разности температур наружного и внутреннего воздуха, через световые проемы Q_с.р, кДж/ч, следует определить по формуле:

Q_с.р = Q_п.р + Q_т.п, (2.7)

Первое слагаемое этой суммы находим по фор­муле

Q_п.р = 3.6·(q_п · K_инс + q_р · K_обл) · A_ок · β₁ · β₂ · β₃, (2.8)

где q_п, q_р — максимальная интенсивность прямой и рассеянной солнечной радиации, пада­ющей на светопроем, Вт/м². В зависи­мости от географической широты райо­на строительства и ориентации ограж­дения определяется по [17] или табл. 2.4; А_ок — площадь светопроема, м²; β₁ — коэффициент теплопропускания окон с учетом затенения непрозрачной частью (переплетами) заполнения светопроема, определяется по [17] или табл. 2.5; β₂ —коэффициент теплопропускания про­зрачной частью заполнения светопроема, определяется по [17] или табл. 2.6; β₃ — коэффициент теплопропускания неста­ционарными солнцезащитными устрой­ствами, определяется по [17] или табл. 2.7; К_обл — коэффициент облучения поверхности светопроема рассеянной радиацией К_обл = 0,85; К_инс —коэффициент инсоляции, учитывающий долю прошедшего потока падающей на вертикальный световой проем прямой солнечной радиации после затенения наружными козырьками или вертикальными ребрами. При отсутствии козырьков о вертикальных ребер К_инс =1

Таблица 2.4.

Максимальная солнечная радиация (прямая q_п / рассеянная q_р)

на горизонтальную и различно ориентированные вертикальные поверхности

при безоблачном небе в июле, Вт/м²

Географическая широта, град.с.ш	Горизонтальная поверхность	Ориентация по сторонам света вертикальной поверхности
южная	юго- восточная и юго- западная	восточная и западная	северо- восточная и северо- западная	северная
	778/140	257/110	425/146	561/179	428/154	104/95
	761/133	314/114	467/148	579/177	424/149	125/80
	733/133	370/120	497/151	590/175	437/133	141/75
	719/133	424/123	521/154	607/174	449/131	155/73
	691/126	479/124	551/145	621/165	460/125	159/71
	663/105	534/123	579/137	632/149	469/116	165/68
	628/91	582/121	622/135	655/145	490/101	170/65
	607/91	637/121	663/134	669/143	541/106	186/60

Таблица 2.5.

Коэффициенты теплопропускания окна β₁ с учетом затенения

непрозрачной частью заполнения светопроема

№ п/п	Конструкция переплета	β1
для деревян- ного и ПВХ переплета	для метал- лического переплета
	Одинарный переплет	0,8	0,9
	Однокамерный стеклопакет	0,8	0,9
	Двухкамерный стеклопакет	0,78	0,85
	Спаренный переплет	0,75	―
	Однокамерный стеклопакет и раздельный переплет	0,75	―
	Двухкамерный стеклопакет и раздельный переплет	0,73	―
	Раздельный переплет двойного остекления	0,65	0,8
	Раздельно-спаренный переплет	0,5	0,7
	Два однокамерных стеклопакета в спаренных переплетах	0,7	―
	Два однокамерных стеклопакета в раздельных переплетах	0,6	―
	Два спаренных переплета в раздельных переплетах	0,5	―

Таблица 2.6.

Коэффициент теплопропускания β₂ прозрачной частью

заполнения светопроема

№ п/п	Заполнение проема*	β2
	Одинарное остекление из обыкновенного стекла:
толщиной 2,5 – 3,5 мм	0,95
толщиной 4 – 6 мм	0,9
толщиной 8 – 12 мм	0,855
из стекла толщиной 2,5 – 3,5 мм с твердым или мягким селективным покрытием
	Двойное остекление из обыкновенного стекла:
толщиной 2,5 – 3,5 мм	0,85
толщиной 4 – 6 мм	0,76
из стекла толщиной 2,5 – 3,5 мм с твердым или мягким селективным покрытием	0,57
из органического стекла для зенитных фонарей	0,9
	Тройное остекление из обыкновенного стекла:
толщиной 2,5 – 3,5 мм	0,76
толщиной 4 – 6 мм	0,66
из стекла толщиной 2,5 – 3,5 мм с твердым или мягким селективным покрытием	0,51
из органического стекла для зенитных фонарей	0,83
	Четверное остекление из обыкновенного стекла:
толщиной 2,5 – 3,5 мм	0,72
из стекла толщиной 2,5 – 3,5 мм с твердым или мягким селективным покрытием	0,48
	Профильное стекло коробчатого сечения	0,75
	Блоки стеклянные пустотные с шириной швов 6 мм:
	размером 194×194×98	0,65
	244×244×98	0,7

^*Заполнение стеклопакета аргоном не влияет на его лучепропускающую способность

Таблица 2.7.

Коэффициент теплопропускания β₃ солнцезащитными устройствами

Солнцезащитные устройства	Β3
А. Наружные:
штора или маркиза из светлой ткани	0,15
штора или маркиза из темной ткани	0,20
ставни-жалюзи с деревянными пластинами	0,10/0,15
шторы-жалюзи с металлическими пластинами	0,15/0,20
Б. Межстекольные непроветриваемые:
шторы-жалюзи с металлическими пластинами	0,30/0,35
штора из светлой ткани	0,25
штора из темной ткани	0,40
В. Внутренние:
шторы-жалюзи с металлическими пластинами	0,60/0,70
штора из светлой ткани	0,40
штора из темной ткани	0,80

Примечания: 1. Коэффициенты теплопропускания даны дробью: в числителе – для жалюзи с пластинами под углом 45^о, в знаменателе – для жалюзи с пластинами под углом 90^о к плоскости проема.

2. Коэффициенты теплопропускания межстекольными проветриваемыми солнцезащитными устройствами в два раза ниже приведенных коэффициентов для межстекольных непроветриваемых устройств.

Теплопоступления через заполнения светопроемов за счет теплопередачи в результате разности температур и нагрева стекол солнцем определяется только в том случае, если температура воздуха в помещение ниже наружной. В курсовом проекте температура воздуха в расчетных помещениях принимается выше наружной, поэтому расчет второго слагаемого в формуле (2.7) не требуется.

Пример 2.3. Определить теплопоступление солнечной радиации через четыре окна в помещении, расположенное на 56^о с.ш., заполнение световых проемов ориентировано на ЮЗ. Остекление окон одинарное в металлических переплетах, толщина стекла δ = 2,5 мм. Размеры окон: высота 1,8 м, ширина 2 м..

Решение. Теплопоступление солнечной радиации, непосредственно прошедшей через остекленную часть конструкции Q_п.р определяется по формуле (2.8):

Q_п.р = 3,6·(q_п · K_инс + q_р · K_обл) · A_ок · β₁ · β₂ · β₃ = 3,6·(551·1+145·0,85) ·3,6·0,9·0,95·1= 7471 Кдж/ч.

Здесь q_п = 551 Вт/м² и q_р = 145 Вт/м² определены по табл. 2.4 при географической широте района строительства 56^о с.ш. и юго-западной ориентации.

A_ок = 1,8·2 = 3,6 м²;

β₁ = 0,9 по табл. 2.5 дляодинарного переплета;

β₂ = 0,95 по табл. 2.6 для одинарного остекления из обычного стекла толщиной

2,5-3,5 мм;

β₃ = 1, так как никаких нестационарных солнцезащитных устройств не предусмотрено.

Б. Теплопоступление через покрытие

Поступление тепла в помещение в теплый период года, через совмещенные покрытия зданий и сооружений для любого расчетного часа суток Q_т.п, кДж/ч, определяется по формуле:

Q_т.п =3,6· (t_усл – t_в)· А_огр · K = 3,6· · А_огр · K, (2.11)

где t_н — расчетная температура наружного воз­духа, °С; q_п, q_р — максимальная интенсивность прямой и рассеянной солнечной радиации, пада­ющей на горизонтальную поверхность, Вт/м². В зависи­мости от географической широты райо­на строительства определяется по табл. 2.4; А_огр — площадь покрытия, м²; Р —коэффициент поглощения солнечной радиации наружной поверхностью покрытия: для асфальтового покрытия ρ = 0,9; для рубероида с алюминиевой покраской Р = 0,5; с серой песчаной посыпкой Р = 0,9; с красной песчаной посыпкой Р = 0,95; для толи Р = 0,85; для шифера серебристо-серого Р = 0,75; t_у — расчетная температура удаляемого воздуха под перекрытием, °С; К — коэффициент теплопередачи покрытия, К = 1/R_о, Вт/(м² · °С); α _н — коэффициент теплоотдачи наружной по­верхностью покрытия, Вт/м², опреде­ляется по формуле:

α _н = 1,16 · (5 + 10· ), (2.12)

где — расчетная скорость ветра, м/с, для теп­лого периода, принимается по [6] или прил.1; R _о – сопротивление теплопередачи заполнения светопроема, (м²∙^оС/Вт), определяемое теплотехническим расчетом или принимается не менее нормируемых значений сопротивления теплопередачи заполнения светопроема R _норм: R _норм, - определяется в зависимости от градусо-суток отопительного периода района строительства (табл. 4 [8]).

Градусо-сутки отопительного периода, ГСОП, определяют по формуле

ГСОП = (t_в-t_ср.от.п)∙Z_от, (2.13)

где t_в – расчетная температура воздуха в помещении, ^оС; t_ср.от.п – средняя температура отопительного периода, ^оС, принимается по [10] или прил.1; Z_от - продолжительность отопительного периода в сутках, принимается по [10] или прил.1.

Тогда R _норм определяется по формулам:

для жилых, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов, гостиниц и общежитий

R _норм = 2,2 + 0,0005×ГСОП. (2.14)

для общественных, кроме указанных выше, административных и бытовых, производственных и других зданий и помещений

R _норм = 1,6 + 0,0004×ГСОП. (2.15)

Параметры удаляемого воздуха являются функцией параметров воздуха в рабочей зоне помещения (высотой 1,5 м от пола), высоты помещения и интенсивности выделения тепла и влаги в помещении.

Температура, удаляемого воздуха может быть определена по формуле:

t_у = t_в + grad t (H_п - 1,5), (2.16)

где H_п – высота помещения, м; grad t – температурный градиент, принимается в зависимости от теплонапряженности помещения по [5] или по табл. 2.8.

Таблица 2.8.

Градиенты температуры воздуха по высоте помещений жилых

и общественных зданий

Удельные избытки явного тепла	grad t
кДж/(м3∙ч)	ккал/(м3∙ч)
Более 80	Более 20	0,8 ÷ 1,5
40 – 50	10 – 20	0,3 ÷1,2
Менее 40	Менее 10	0,0 ÷ 0,5

Пример 2.4. Определить теплопоступления от солнечной радиации через покрытие площадью F = 60 м², для общественного здания (г. Рязань, географическая широта 56 ^ос.ш.). Исходные данные: t_в = 20 ⁰С; t_ср.от.п = -3,5 ⁰С; Z_от = 208 сут.; = -27 ⁰С; = 15,2 ⁰С; =22,8⁰С; = 3 м/с; I_ср = 327 Вт/м²; Р= 0,9. Высота помещения 3м.

Решение. Определяем градусо-сутки отопительного периода по формуле 2.13. ГСОП = [20- (-3,5)]∙208 = 4888. Сопротивление теплопередачи покрытия по формуле 2.15 составит: R _о = R _пр = 1,6 + 0,0004×4888 = 3,56 м²∙^оС/Вт. Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, по формуле 2.12 α_н = 8,7 + 2,6×3 = 16,5 Вт/(м²∙⁰С).

Температура уходящего воздуха под перекрытием по формуле 2.16 t _ух = 20+1,1(3-1,5) = 21,65 ⁰С.

Теплопоступления солнечной радиации за счет теплопередачи через покрытие при параметрах А наружного воздуха по формуле 2.11 составит:

Q_т.п =3,6· · А_огр · K = 3,6· ·60·1/3,56 = 3075 кДж/ч.

Здесь q_п = 691 Вт/м² и q_р = 126 Вт/м² найдены по табл. 2.4 при географической широте 56^о с.ш. для горизонтальной поверхности.