Тепловая нагрузка на всех расчетных участках основного циркуляционного кольца

Q_уч^{1 – 2} = Q_зд = 85892 Вт

Q_уч^{2 – 3} = Q_уч^{1 – 2} – (Q_ст¹¹+ Q_ст¹⁰+ Q_ст⁹+ Q_ст⁸+ Q_ст⁷) =

85892 – (5818+2451+3796+1782+3162) = 85892 – 17009 = 68883 Вт

Q_уч^{3 – 4} = Q_уч^{2 – 3} – (Q_ст²+ Q_ст³+ Q_ст⁴+ Q_ст⁵+ Q_ст⁶) = 68883 – (6792+3799+2228+3799+3074) =

68883 – 19692 = 49191 Вт

Q_уч^{4 – 5} = Q_уч^{3 – 4} – Q_ст¹ = 49191 – 6792 = 42399 Вт

Q_уч^{5 – 6} = Q_уч^{4 – 5} – Q_ст¹⁹ = 42399 – 3799 = 38600 Вт

Q_уч^{6 – 7} = Q_уч^{5 – 6} – Q_ст¹⁸ = 38600 – 2228 = 36372 Вт

Q_уч^{7 – 8} = Q_уч^{6 – 7} – Q_ст¹⁷ = 36372 – 3799 = 32573 Вт

Q_уч^{8 – 9} = Q_уч^{7 – 8} – Qст¹⁶ = 32573 – 3074 = 29499 Вт

Q_уч^{9 – 10} = Q_уч^{8 – 9} – Q_ст¹⁵ = 29499 – 3162 = 26337 Вт

Q_уч^{10 – 11} = Q_уч^{9 – 10} – Q_ст¹⁴ = 26337 – 5578 = 20759 Вт

Q_уч^{11 – 12} = Q_уч^{10 – 11} – Q_ст¹³ = 20759 – 5891 = 14868 Вт

Q_уч^{12 – 13} = Q_уч^{11 – 12} + Q_ст¹³ = 14868 + 5891 = 20759 Вт

Q_уч^{13 – 14} = Q_уч^{12 – 13}+ Q_ст¹⁴ = 20759 + 5578 = 26337 Вт

Q_уч^{14 – 15} = Q_уч^{13 – 14} + Q_ст¹⁵= 26337 + 3162 = 29499 Вт

Q_уч^{15 – 16} = Q_уч^{14 – 15} + Q_ст¹⁶ = 29499 + 3074 = 32573 Вт

Q_уч^{16 – 17} = Q_уч^{15 – 16} + Q_ст¹⁷ = 32573 + 3799 = 36372 Вт

Q_уч^{17 – 18} = Q_уч^{16 – 18} + Q_ст¹⁸ = 36372 + 2228 = 38600 Вт

Q_уч^{18 – 19} = Q_уч^{16 – 17} + Q_ст¹⁹ = 38600 + 3799 = 42399 Вт

Q_уч^{19 – 20} = Q_уч^{17 – 18} + Q_ст¹ = 42399 + 6792 = 49191 Вт

Q_уч^{20 – 21} = Q_уч^{19 – 20} + (Q_ст²+ Q_ст³+ Q_ст⁴+ Q_ст⁵+ Q_ст⁶) =

= 49191 + (6792 + 3799 + 2228 + 3799 + 3074) = 49191 + 19692 = 68883 Вт

Q_уч^{21 – 22} = Q_уч^{20 – 21}+ (Q_ст¹¹+ Q_ст¹⁰+ Q_ст⁹+ Q_ст⁸+ Q_ст⁷) =

68883 + (5818 + 2451 + 3796 + 1782 + 3162) = 68883 + 17009 = 85892 Вт

Массовый расход воды на участках

Средняя величина удельной потери давления на трение по длине основного циркуляционного кольца

где Р_расч – располагаемое давление;

0,6 – доля потерь располагаемого давления на трение в трубопроводе.