Проверим наместную устойчивость стенку в над опорном сечении, приняв, что имеются только поперечные ребра с шагом а=3м
Продольные нормальные напряжения (положительные при сжатии)
σx= Mm / W1; σ’x = Mm / W2
где W1, W2 - моменты сопротивления, соответствующие расстояниям у1 и y2 от нейтральной оси до продольных границ пластинки (с учетом знака у)
μ=a/hef=3/2,8=1,07-относительный параметр отсека
hef=hw=2,8м
Mm=21799кН∙м
σx= -21799∙103∙2,099 /0,159=-288 МПа
σ’x = 21799∙103∙0,756/0,159=103,9 МПа
Поперечное нормальное напряжение
σv = F/(t∙lef) = 140∙103/(0,012∙0,444)=26,3 МПа
где lef = с + 2h=0,2+2*0,122=0,444м - условная длина распределения нагрузки.
F -опорная реакция, приходящаяся на одну стенку;
lef - длина накаточного устройства.
Значение среднего касательного напряжения τxy следует определять:
при отсутствии в отсеке стенки продольных ребер по формуле
τxy = 2Q∙Smax/(3t∙Ix)= 2∙226∙0,06319/(3∙0,012∙0,1587)=5,0 МПа
Определяем приведенные критические напряжения σх.cr.ef, σу.cr.ef,
τху.cr.ef в предположении неограниченной упругости материала на основе теории
устойчивости первого рода для пластинчатых конструкций:
σх.cr.ef = 18,643 χε (100 t / hef)2 =18,64*1,575*70*(100∙0,012/2,8)2 =377,5 МПа
σу.cr.ef = 18,643 ζχ1ε (100 t / a)2 =18,643* 3,775*1,32*70* (100* 0,012 / 3)2 =1040,5 МПа
τху.cr.ef = 9,806·10-2 χ2 (1020 + 760/μ1)(100 t/d)2=9,806·10-2 *1,2* (1020 + 760/1,07)(100* 0,012/2,8)2=36,35 МПа
где χ - коэффициент упругого защемления стенки, принимаемый по табл. в
зависимости от значения параметра
γ = βb1 (t1/t)3/ hef = 2∙0,288∙(1)∙3/2,800=0,617
где β - 0,8 при свободном сжатом поясе и β = 2,0, если к поясу приварен лист
ортотропной плиты; t1, b1 - толщина и расчетная ширина пояса (в каждую сторону
от стенки участок листа шириной 12 t1
ε, χ1, χ2 - коэффициенты, определяемые по табл
ξ =1 - σx / σx= 1 – (-288 /103,9 )=3,775
; μ1 -коэффициент, принимаемый равным μ при а > hef и 1/ μ при а < hef;
d – меньшая сторона пластинки (a или hf).
Критические напряжения σx.cr и σу.cr определяют по графикам в зависимости от приведенных критических напряжений σх.cr.ef и σу.cr.ef.
Критические касательные напряжения τху.cr.ef определяют по графикам для σх.cr,
рассчитав вначале σх.cr.ef = τху.cr.ef /0,6, а затем по графику находят σх.cr и
определяют τху.cr = 0,6 σх.cr.
σx.cr= 280 МПа
σу.cr=300 МПа
τху.cr = 0,6 σх.cr.=300*0,6=168МПа
Проверку устойчивости отсека стенки, имеющей только поперечные ребра жесткости следует выполнять по условию.
где ω2 - коэффициент, вводимый при расчете автодорожных и городских мостов
при hw/l > 100;
ω2 = 0,75+ hw/(400t) =0,75+ 3,3/(400*0,012)=1,43
Условие выполняется.