Задание.
Исследовать эффективность оребрения поверхности плоской стенки в зависимости от высоты ребра h и теплопроводныхсвойств его материала при граничных условиях третьего рода.
Плоская стенка с размерами по высоте 800 мм и ширине 1000 мм оребрена продольными рёбрами прямоугольного сечения. По ширине стенки размещено 50 рёбер. Для оптимального размера ребра выполнить расчёты распределения температуры,определить плотность теплового потока, передаваемого ребром, оценить вклад отвода теплоты к окружающему воздуху оребрённой поверхности стенки по сравнению с неоребрённой. Данные к заданию приведены в таблице.
Таблица 2.1 - Данные к заданию
Высота ребра h, мм | Толщина ребра δ, мм | Температура окружающего воздуха tв | Температура у основания ребра t0 | Скорость движения воздуха w, м/с |
10,20,30,40,50 | 2,6,12,20 |
2.1 Расчёт
Т.к. плоская оребрённая стенка омывается потоком воздуха, то нам необходимо сначала определить теплофизические свойства воздуха. Для нахождения коэффициента теплоотдачи воздуха нам нужно вычислить:
1) критерий Рейнольдса
, (2.1)
где l – высота плиты, т.к. нагретый воздух поднимается снизу вверх вдоль рёбер
2) критерий Нуссельта для вынужденной конвекции
(2.2)
3) критерий Грасгофа для случая естественной конвекции
, (2.3)
где β =1/273 – температурный коэффициент объёмного расширения воздуха
h – высота стенки
4) критерий Нуссельта для случая естественной конвекции
(2.4)
при
Получив значения критерия Нуссельта для различных скоростей и режимов движения воздуха, можно вычислить коэффициент теплоотдачи воздуха по формуле:
(2.5)
где λ – коэффициент теплопроводности воздуха при заданной температуре воздуха
Таблица 2.2 - Значения критериев Рейнольдса, Нуссельта, Грасгоффа и коэффициента теплоотдачи для потока воздуха
Скорость потока пара w, м/с | Nu | Коэффициент теплоотдачи α, | |
Gr =7.19 | 202.478 | 6.757 | |
0,1 | 319,42 | 10,661 | |
0,3 | 769,24 | 25,674 | |
0,6 | 1339,332 | 44,7 | |
2015,43 | 67,265 |
Зная α, можно вычислить параметр ребра m:
1/м (2.6)
где u – периметр ребра, м;
λ – коэффициент теплопроводности материала ребра, Вт/м*К;
f – площадь сечения ребра, м2;
Таблица 2.3 - Значения параметра ребра m
параметр ребра m, 1/м | Сталь | Медь | Латунь |
m, 1/м (при w=0 м/с) | 7,69 | 2,711 | 5,215 |
m, 1/м (при w=2 м/с) | 9,658 | 3,405 | 6,551 |
m, 1/м (при w=6 м/с) | 14,988 | 5,285 | 10,165 |
m, 1/м (при w=12 м/с) | 19,777 | 6,973 | 13,413 |
m, 1/м (при w=20 м/с) | 24,26 | 8,554 | 16,454 |
Теперь можно найти температурный напор по высоте ребра по формуле:
(2.7)
где θ0 – температурный напор у основания ребра
Преобразовав полученные значения температурного напора в изменение температуры по высоте ребра, получим значения, представленные в таблице.
Таблица 2.4 - Значение температуры ребра 0,01 м
h, м | t, ºС при w=0м/с | t, ºС при w=2м/с | t, ºС при w=6м/с | t, ºС при w=12м/с | t, ºС при w=20м/с |
Сталь | |||||
0,0025 | 129,871 | 129,797 | 129,513 | 129,157 | 128,74 |
0,005 | 129,779 | 129,652 | 129,165 | 128,556 | 127,843 |
0,0075 | 129,724 | 129,564 | 128,957 | 128,196 | 127,306 |
0,01 | 129,705 | 129,535 | 128,887 | 128,076 | 127,128 |
Медь | |||||
0,0025 | 129,984 | 129,975 | 129,939 | 129,894 | 129,84 |
0,005 | 129,972 | 129,957 | 129,895 | 129,818 | 129,726 |
0,0075 | 129,966 | 129,946 | 129,869 | 129,773 | 129,757 |
0,01 | 129,963 | 129,942 | 129,861 | 129,757 | 129,635 |
Латунь | |||||
0,0025 | 129,941 | 129,906 | 129,775 | 129,609 | 129,414 |
0,005 | 129,898 | 129,839 | 129,614 | 129,33 | 128,995 |
0,0075 | 129,873 | 129,799 | 129,518 | 129,163 | 128,745 |
0,01 | 129,864 | 129,786 | 129,486 | 129,107 | 128,661 |
Таблица 2.5 - Значение температуры ребра высотой 0,02 м
h, м | t, ºС при w=0м/с | t, ºС при w=2м/с | t, ºС | t, ºС | t, ºС |
при w=6м/с | при w=12м/с | при w=20м/с | |||
Сталь | |||||
0,005 | 129,487 | 129,195 | 128,097 | 126,764 | 125,259 |
0,01 | 129,121 | 128,621 | 126,746 | 124,475 | 121,923 |
0,015 | 128,902 | 128,277 | 125,938 | 123,11 | 119,94 |
0,02 | 128,929 | 128,163 | 125,669 | 122,657 | 119,282 |
Медь | |||||
0,005 | 129,936 | 129,899 | 129,757 | 129,578 | 129,367 |
0,01 | 129,889 | 129,826 | 129,583 | 129,276 | 128,915 |
0,015 | 129,862 | 129,783 | 129,479 | 129,096 | 128,644 |
0,02 | 129,853 | 129,769 | 129,444 | 129,035 | 128,554 |
Латунь | |||||
0,005 | 129,763 | 129,627 | 129,109 | 128,466 | 127,722 |
0,01 | 129,594 | 129,361 | 128,475 | 127,376 | 126,106 |
0,015 | 129,492 | 129,201 | 128,095 | 126,724 | 125,14 |
0,02 | 129,459 | 129,148 | 127,968 | 126,507 | 124,819 |
Таблица 2.6 - Значение температуры ребра высотой 0,03 м
h, м | t,ºС | t, ºС | t, ºС | t, ºС | |
t, ºС при w=0м/с | при w=2/с | при w=6м/с | при w=12м/с | при w=20м/с | |
Сталь | |||||
0,0075 | 128,859 | 128,219 | 125,883 | 123,178 | 120,285 |
0,015 | 128,046 | 126,953 | 122,979 | 118,41 | 113,567 |
0,0225 | 127,559 | 126,196 | 121,251 | 115,59 | 109,624 |
0,03 | 127,397 | 125,944 | 120,678 | 114,657 | 108,324 |
Медь | |||||
0,0075 | 129,856 | 129,773 | 129,455 | 129,058 | 128,594 |
0,015 | 129,753 | 129,61 | 129,067 | 128,387 | 127,593 |
0,0225 | 129,691 | 129,513 | 127,985 | 126,995 | |
0,03 | 129,67 | 129,48 | 128,756 | 127,851 | 126,795 |
Латунь | |||||
0,0075 | 129,469 | 129,167 | 128,033 | 126,657 | 125,107 |
0,015 | 129,091 | 128,574 | 126,636 | 124,293 | 121,665 |
0,0225 | 128,864 | 128,218 | 125,801 | 122,884 | 119,62 |
0,03 | 128,789 | 128,099 | 125,524 | 122,416 | 118,942 |
Таблица 2.7 - Значение температуры ребра высотой 0,04 м
h, м | t, ºС при w=0м/с | t, ºС при w=2м/с | t, ºС | t, ºС | t, ºС |
при w=6м/с | при w=12м/с | при w=20м/с | |||
Сталь | |||||
0,01 | 128,004 | 126,905 | 123,051 | 118,844 | 114,61 |
0,02 | 126,581 | 124,715 | 118,196 | 111,173 | 104,224 |
0,03 | 125,732 | 123,409 | 115,326 | 106,688 | 98,229 |
0,04 | 125,449 | 122,975 | 114,377 | 105,213 | 96,27 |
Медь | |||||
0,01 | 129,744 | 129,597 | 129,038 | 128, 346 | 127,545 |
0,02 | 129,561 | 129,309 | 128,353 | 127,169 | 125,804 |
0,03 | 129,451 | 129,137 | 127,943 | 126,466 | 124,764 |
0,04 | 129,415 | 129,079 | 127,807 | 126,232 | 124,419 |
Латунь | |||||
0,01 | 129,063 | 128,535 | 126,591 | 124,304 | 121,817 |
0,02 | 128,396 | 127,494 | 124,18 | 120,307 | 116,126 |
0,03 | 127,996 | 126,87 | 122,744 | 117,937 | 112,772 |
0,04 | 127,863 | 126,663 | 122,267 | 117,152 | 11,664 |
Таблица 2.8 - Значение температуры ребра высотой 0,05 м
h, м | t, ºС при w=0м/с | t, ºС при w=2м/с | t, ºС | t, ºС | t, ºС |
при w=6м/с | при w=12м/с | при w=20м/с | |||
Сталь | |||||
0,0125 | 126,934 | 125,301 | 119,798 | 114,169 | 108,843 |
0,025 | 124,763 | 121,993 | 112,756 | 103,509 | 94,991 |
0,0375 | 123,469 | 120,027 | 108,628 | 97,364 | 87,162 |
0,05 | 123,039 | 119,375 | 107,268 | 95,357 | 84,631 |
Медь | |||||
0,0125 | 129,601 | 129,373 | 128,511 | 127,455 | 126,251 |
0,025 | 129,31 | 128,925 | 127,452 | 125,65 | 123,603 |
0,0375 | 129,145 | 128,657 | 126,819 | 124,573 | 122,026 |
0,05 | 129,088 | 128,568 | 126,608 | 124,215 | 121,502 |
Латунь | |||||
0,0125 | 128,549 | 127,743 | 124,838 | 121,547 | 118,109 |
0,025 | 127,517 | 126,141 | 121,209 | 115,674 | 109,959 |
0,0375 | 126,9 | 125,184 | 119,055 | 112,215 | 105,204 |
0,05 | 126,694 | 124,866 | 118,341 | 111,073 | 103,64 |
Тепловой поток, передаваемый через основание ребра, определяется по выражению:
(2.8)
Таблица 2.9 - Тепловой поток, передаваемый через основание ребра
w, м/с | Q, Вт при h=0,01м | Q, Вт при h=0,02м | Q, Вт при h=0,03м | Q, Вт при h=0,04м | Q, Вт при h=0,05м | |
Сталь | ||||||
10,856 | 21,589 | 32,072 | 42,196 | 51,867 | ||
17,11 | 33,905 | 50,095 | 65,429 | 79,713 | ||
41,027 | 80,277 | 116,269 | 148,013 | 175,062 | ||
71,043 | 136,87 | 193,69 | 239,813 | 275,421 | ||
106,217 | 201,051 | 277,525 | 334,288 | 373,881 | ||
Медь | ||||||
10,877 | 21,738 | 32,567 | 43,349 | 54,068 | ||
17,157 | 34,275 | 51,313 | 68,234 | 84,999 | ||
41,295 | 82,361 | 122,972 | 162,915 | 201,988 | ||
71,849 | 143,006 | 212,802 | 280,623 | 345,924 | ||
108,033 | 214,504 | 317,941 | 417,037 | 510,714 | ||
Латунь | ||||||
10,868 | 21,678 | 32,372 | 42,894 | 53,192 | ||
17,139 | 34,132 | 50,838 | 67,125 | 82,876 | ||
41,295 | 81,548 | 120,296 | 156,789 | 190,539 | ||
71,567 | 140,632 | 205,034 | 263,19 | 314,206 | ||
107,327 | 209,093 | 300,835 | 379,849 | 445,269 |
Максимальный тепловой поток, передаваемый ребром, при абсолютной теплопроводности материала ребра (λ=∞) и при температуре по всей поверхности ребра, равной температуре в его основании, определяется по формуле:
(2.9)
Таблица 2.10 - Максимальный тепловой поток, передаваемый ребром при абсолютной теплопроводности материала ребра
w, м/с | Q, Вт при h=0,01м | Q, Вт при h=0,02м | Q, Вт при h=0,03м | Q, Вт при h=0,04м | Q, Вт при h=0,05м | |
10,88 | 21,76 | 32,64 | 43,519 | 54,399 | ||
17,164 | 34,327 | 51,491 | 68,655 | 85,819 | ||
41,334 | 82,669 | 124,003 | 165,337 | 206,672 | ||
71,967 | 143,934 | 215,901 | 287,868 | 359,835 | ||
108,297 | 216,593 | 324,89 | 433,186 | 541,482 |
Тогда отношение действительного теплового потока к максимальному оценивается коэффициентом эффективности продольного ребра прямоугольного сечения:
(2.10)
Таблица 2.11 - Коэффициент эффективности ребра
w, м/с | E при h=0,01м | E при h=0,02м | E при h=0,03м | E при h=0,04м | E при h=0,05м | |
Медь | ||||||
0,9997 | 0,999 | 0,9978 | 0,996 | 0,994 | ||
0,999 | 0,998 | 0,996 | 0,994 | 0,99 | ||
0,999 | 0,996 | 0,992 | 0,985 | 0,977 | ||
0,998 | 0,993 | 0,986 | 0,975 | 0,961 | ||
0,997 | 0,99 | 0,979 | 0,963 | 0,943 | ||
Сталь | ||||||
0,998 | 0,992 | 0,983 | 0,97 | 0,953 | ||
0,997 | 0,988 | 0,973 | 0,953 | 0,929 | ||
0,993 | 0,971 | 0,938 | 0,895 | 0,847 | ||
0,987 | 0,951 | 0,897 | 0,833 | 0,765 | ||
0,981 | 0,928 | 0,854 | 0,772 | 0,69 | ||
Латунь | ||||||
0,9992 | 0,996 | 0,992 | 0,986 | 0,978 | ||
0,999 | 0,994 | 0,987 | 0,978 | 0,966 | ||
0,997 | 0,986 | 0,97 | 0,948 | 0,922 | ||
0,994 | 0,977 | 0,949 | 0,914 | 0,873 | ||
0,991 | 0,965 | 0,877 | 0,822 |
Эффективность оребрения стенки можно оценить, вычислив вклад отвода теплоты к окружающему воздуху оребрённой поверхности стенки по сравнению с неоребрённой.
Для этого надо сначала найти тепловой поток ребристой стенки:
(2.11)
После подстановки известных значений можно упростить:
(2.12)
Тепловой поток, отводимый от неоребрённой стенки можно вычислить по формуле:
(2.13)
После упрощения получим:
(2.14)
Тогда коэффициент, учитывающий отношение теплоты, отведённой к окружающему воздуху оребрённой поверхности стенки по сравнению с неоребрённой, вычисляется по формуле:
(2.15)
Таблица 2.12 - Коэффициент эффективности оребрения плоской стенки
w, м/с | K при h=0,01м | K при h=0,02м | K при h=0,03м | K при h=0,04м | K при h=0,05м | |
Сталь | ||||||
1,05 | 2,01 | 2,803 | 3,45 | 4,03 | ||
1,001 | 1,913 | 2,703 | 3,365 | 3,916 | ||
0,983 | 1,795 | 2,413 | 2,89 | 3,294 | ||
0,962 | 1,679 | 2,181 | 2,58 | 2,956 | ||
0,938 | 1,573 | 2,006 | 2,384 | 2,771 | ||
Медь | ||||||
1,108 | 2,1 | 3,03 | 3,995 | 4,971 | ||
1,013 | 2,001 | 2,969 | 3,909 | 4,813 | ||
1,01 | 1,982 | 2,909 | 3,774 | 4,57 | ||
1,007 | 1,959 | 2,838 | 3,625 | 4,318 | ||
1,004 | 1,933 | 2,761 | 3,473 | 4,077 | ||
Латунь | ||||||
1,101 | 2,03 | 2,912 | 3,704 | 4,454 | ||
1,009 | 1,966 | 2,857 | 3,664 | 4,382 | ||
0,999 | 1,903 | 2,676 | 3,316 | 3,845 | ||
0,989 | 1,832 | 2,498 | 3,018 | 3,448 | ||
0,977 | 1,76 | 2,338 | 2,783 | 3,171 |
2.2 Графическая часть
Рисунок 2.1 - Изменение интенсивности теплообмена при увеличении скорости потока воздуха
Увеличение высоты ребра приводит к увеличению перепада температур у основания ребра и на вершине. Это можно объяснить тем, что увеличивая высоту ребра, увеличивается и площадь поверхности теплообмена, то есть большее количество тепла отводится от поверхности ребра набегающим потоком.
Материал ребра также влияет на процесс теплообмена. Так как тепло в ребре распространяется теплопроводностью, то вещество, имеющее больший коэффициент теплопроводности, будет лучше проводить тепло от основания ребра к вершине,и как следствие, перепад температур будет меньше, чем для веществ с большим λ. Наибольшим коэффициентом теплопроводности обладает медь λ=370 Вт/м*К, у латуни λ=100 Вт/м*К, а у стали λ=46 Вт/м*К. Из полученных графиков видно, что перепад температур при высоте ребра 50 мм и скорости потока 20 м/с в меди составляет 20 градусов, у латуни 40, а у стали 50.
Рисунок 2.2 - Распределение температуры в ребре, выполненного из стали, высотой 0,01 м
Рисунок 2.3 - Распределение температуры в ребре, выполненного из меди, высотой 0,01 м
Рисунок 2.4 - Распределение температуры в ребре, выполненного из латуни, высотой 0,01 м
Рисунок 2.5 - Распределение температуры в ребре, выполненного из стали, высотой 0,02 м
Рисунок 2.6 - Распределение температуры в ребре, выполненного из меди, высотой 0,02 м
Рисунок 2.7 - Распределение температуры в ребре, выполненного из латуни, высотой 0,02 м
Рисунок 2.8 - Распределение температуры в ребре, выполненного из стали, высотой 0,03 м
Рисунок 2.9 - Распределение температуры в ребре, выполненного из меди, высотой 0,03 м
Рисунок 2.10 - Распределение температуры в ребре, выполненного из латуни, высотой 0,03 м
Рисунок 2.11 - Распределение температуры в ребре, выполненного из стали, высотой 0,04 м
Рисунок 2.12 - Распределение температуры в ребре, выполненного из меди, высотой 0,04 м
Рисунок 2.13 - Распределение температуры в ребре, выполненного из латуни, высотой 0,04 м
Рисунок 2.14 - Распределение температуры в ребре, выполненного из стали, высотой 0,05 м.
Рисунок 2.15 - Распределение температуры в ребре, выполненного из меди, высотой 0,05 м
Рисунок 2.16 - Распределение температуры в ребре, выполненного из латуни, высотой 0,05 м
Тепловой поток, передаваемый через основание ребра, зависит от коэффициента теплопроводности материала ребра, то есть чем выше этот коэффициент, тем лучше материал проводит подведённое тепло. Однако при различных режимах течения потока воздуха, на количество подводимого тепла влияет скорость потока и высота ребра. При ламинарном режиме прогретый слой теплопроводностью передаёт тепло другому слою и так происходит нагрев воздушного потока, при турбулентном же режиме, тепло прогретого нижнего слоя вихревыми потоками смешивается с другими слоями и отвод тепла идёт интенсивно. Увеличение высоты ребра лишь улучшает отвод тепла за счёт увеличения общей теплообменной поверхности.
Рисунок 2.17 - Тепловой поток, передаваемый через основание ребра, выполненного из стали
Рисунок 2.18 - Тепловой поток, передаваемый через основание ребра, выполненного из меди
Рисунок 2.19 - Тепловой поток, передаваемый через основание ребра, выполненного из латуни
Увеличение высоты ребра приводит к тому, что влияние скорости потока на максимальный тепловой поток, передаваемый ребром, уменьшается.
Рисунок 2.20 - Максимальный тепловой поток, передаваемый ребром
Эффективность оребрения с увеличением высоты ребра уменьшается, аналогично влияние скорости теплового потока. Однако для материалов с большим коэффициентом теплопроводности эффективность оребрения уменьшается не так значительно. Поэтому для оребрения плоской стенки эффективнее использовать медные рёбра, однако с экономической точки зрения это не выгодно, так как медь дорогая. Наиболее дешёвым из рассматриваемых материалов является сталь, поэтому для отопления аудиторий, кабинетов, комнат чаще применяют стальные рёбра, хотя эффективность значительно ниже, чем для меди и латуни. Для комнатных условий, когда присутствует естественная циркуляция воздушного потока и нам необходимо нагреть комнату, целесообразнее и экономически выгоднее применять стальные рёбра с высотой 50 мм. В этом случае вклад оребрённой стенки по отношению к неоребрённой больше в 5 раз, для меди в 6 раз, а для латуни в 5,5. То есть это выгодно те только с экономической точки зрения, которая является определяющей при проектировании, но и с технической, так как эффективность находится на уровне с более дорогими медью и латунью.
Рисунок 2.21 - Коэффициент эффективности ребра, выполненного из стали
Рисунок 2.22 - Коэффициент эффективности ребра, выполненного из меди
Рисунок 2.23 - Коэффициент эффективности ребра, выполненного из латуни
Рисунок 2.24 - Коэффициент эффективности оребрения стенки стальными рёбрами
Рисунок 2.25 - Коэффициент эффективности оребрения стенки медными рёбрами
Рисунок 2.26 - Коэффициент эффективности оребрения стенки латунными рёбрами
2.3 Выводы
При обтекании плоской стенки потоком воздуха у поверхности стенки образуется гидродинамический пограничный слой. Скорость потока воздуха в этом слое изменяется от 0 до скорости невозмущённого потока. Течение жидкости в пограничном слое может быть как ламинарным, так и турбулентным. При ламинарном течении воздух движется «слоями», не смешивающимися между собой, струйками. При турбулентном же режиме возникают завихрения в потоке, что приводит к перемешиванию слоёв жидкости. Таким образом, в гидродинамическом слое у поверхности плиты вначале развивается ламинарный режим, впоследствии переходящий в турбулентный. Этот переход происходит на интервале определённой длины, а не в какой-то точке слоя. Однако даже при развитом турбулентном режиме у самой поверхности плиты образуется тонкий подслой, движение жидкости в котором подчиняется ламинарному режиму.
В гидродинамическом слое, образующемся у поверхности плиты, изменяется не только скорость потока, но и температура от значения на стенке до значения воздуха вдали от поверхности плиты. Надо сказать, что при ламинарном режиме течения температура в пограничном слое по мере отдаления от плиты уменьшается, теплообмен осуществляется за счёт теплопроводности от слоя к слою и к стенке. Турбулентный же режим отличается тем, что при смешении слоёв их температура уравновешивается и теплообмен происходит конвекцией.
Наличие рёбер на плите вносит свои коррективы в процесс теплообмена.
Рассмотрим распределение температуры по высоте ребра.
По мере отдаления от основания ребра к вершине температура начинает снижаться. Тепло в ребре передаётся теплопроводностью. При скоростях 0 и 2 м/с развивается ламинарный режим течения потока воздуха, а при скоростях в 6,12 и 20 м/с ламинарный режим переходит в турбулентный. Этот переход заметен на графиках, так как при турбулентном режиме на теплообмен значительное влияние оказывает скорость потока. В этом режиме слой воздуха, нагреваемый у поверхности стенки и рёбер, перемешивается и сносится холодным набегающим потоком. Интенсивность теплообмена при этом прямопропорциональна скорости потока.