Статическая устойчивость нагрузки

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ УСТОЙЧИВОСТИ ЭНЕРГОСИСТЕМ

Часть II

РД 34.20.578-79

УДК 621.311.019.34 (083.96)

Подготовлены ВНИИЭ, МЭИ, ВГПИиНИИ Энергосетьпроект, ЦДУ ЕЭС СССР, ИЭД АН УССР и НИИПТ: введение - ВНИИЭ, ЦДУ ЕЭС СССР, ИЭД; гл. 1 - ВНИИЭ, ЦДУ ЕЭС СССР; гл. 2 - МЭИ, Энергосетьпроект, ВНИИЭ; гл. 3 - МЭИ, Энергосетьпроект; гл. 4 - МЭИ, Энергосетьпроект; гл. 5 - ВНИИЭ, МЭИ; гл. 6 - ВНИИЭ, МЭИ; гл. 7 - ВНИИЭ, НИИПТ, ЦДУ ЕЭС СССР; гл. 8 - МЭИ; гл. 9 – ИЭД; гл. 10 - ВНИИЭ, ЦДУ ЕЭС СССР; приложения - ВНИИЭ, МЭИ, Энергосетьпроект, НИИПТ, ИЭД.

Составители д-р техн. наук Л.Г. МАМИКОНЯНЦ (введение, гл. 1, 5-7, 10), канд. техн. наук Л.М. ГОРБУНОВА. (гл. 6), канд. техн. наук Ю.Е. ГУРЕВИЧ (гл. 6, приложения 1, 11, 12), инж. Л.Е. ЛИБОВА (гл. 2) канд. техн. наук В.Ф. ТИМЧЕНКО (гл. 7), д-р техн. наук А.А.ХАЧАТУРОВ (гл. 5, 8, приложения 1, 8, 9), ВНИИЭ; д-р техн. наук В.А. ВЕНИКОВ (гл. 2-6, 8, приложение 1), канд. техн. наук Н.Д. АНИСИМОВА (гл. 3, 8, приложения 3, 4, 14), д-р техн. наук Л.А. ЖУКОВ (гл. 2, 5), д-р техн. наук И.В. ЛИТКЕНС (гл. 3, приложения 5, 6), канд. техн. наук В.Д. СТРОЕВ (гл. 3, 6, приложение 10), канд. техн. наук Д.А. ФЕДОРОВ (гл. 4, 5), канд. техн. наук А.Н. ЦОВЬЯНОВ (гл. 4), МЭИ; д-р техн. наук Д.И. АЗАРЬЕВ (гл. 2-4), инж. Ю.А. КИШКИН (гл. 2, приложения 2, 18). инж. Ю.В. МОРОШКИН (гл. 3), инж. Ю.А. ПОЗДНЯКОВ (гл. 3, 4, приложение 7), канд. техн. наук З.Г. ХВОЩИНСКАЯ (гл. 2, приложение 18), инж. Л.П. ШИПУНОВА (гл. 2), Энергосетьпроект; д-р техн. наук C.А. COBАЛOB (введение, гл. 1, 7, 10, приложение 1), канд. техн. наук М.Г. ПОРТНОЙ (гл. 7, 10), ЦДУ ЕЭС СССР; д-р техн. наук Л.В. ЦУКЕРНИК (гл. 9, приложения 15, 16, 17), ИЭД; канд. техн. наук Е.А. МАРЧЕНКО (гл. 7, приложение 13), канд. техн. наук В.А. АНДРЕЮК (гл. 7, приложение 13), НИИПТ.

Редакционная коллегия:

Д.И. АЗАРЬЕВ, В.А. ВЕНИКОВ, Л.Г. МАМИКОНЯНЦ, С.А. СОВАЛОВ, А.А.ХАЧАТУРОВ

Методические указания предназначены для специалистов проектных институтов и эксплуатирующих организаций Минэнерго СССР.

Все замечания и предложения по Методическим указаниям направлять по адресу: 103074, Москва, К-74, Китайский пр., д. 7, Главное техническое управление по эксплуатации энергосистем Минэнерго СССР.

Глава 6. УСТОЙЧИВОСТЬ НАГРУЗКИ

Статическая устойчивость нагрузки

6.1.1. В качестве основного фактора, определяющего статическую устойчивость нагрузки, следует рассматривать наличие в составе комплексной нагрузки вращающихся машин-асинхронных и синхронных двигателей, что в определенных условиях может приводить к лавине напряжения*. Такая неустойчивость проявляется, в первую очередь, в снижении напряжения на шинах узла нагрузки (до 30-60 % нормального рабочего напряжения), что приводит к нарушению электроснабжения всех потребителей данного узла.

Условия устойчивости нагрузки существенно зависят от характеристик узлов нагрузки энергосистемы и от параметров всей электрической системы в целом. Опасность возникновения лавины напряжения возрастает при увеличении суммарной мощности асинхронных двигателей в составе комплексной нагрузки, их загрузки, электрической удаленности узла от генерирующих источников. Нарушение статической устойчивости нагрузки может проявляться как в энергосистемах, содержащих длинные и относительно короткие, но сильно загруженные линии электропередачи, так и в концентрированных энергосистемах, характеризующихся малой удаленностью электрических станций от центров потребления.

_________________

* В тех случаях, когда лавина напряжения может иметь место, она возникает, если напряжение в узле понижается до значения U_кр, которое называется критическим.

6.1.2. Расчеты устойчивости нагрузки следует проводить для определения запасов устойчивости в нормальных и послеаварийных режимах, а также проверки устойчивости послеаварийных режимов. Запас устойчивости (K_U) определяется в соответствии с соотношением

, (6.1)

где U ₀ - нормальное напряжение.

6.1.3. При выполнении расчетов, связанных с глубокими понижениями напряжения в узлах нагрузки, нужно иметь в виду, что по ряду причин (в частности, из-за того, что применяемые в настоящее время магнитные пускатели самопроизвольно отключаются при напряжении 0,6-0,8 U_ном) снижения напряжения могут вызвать самоотключения потребителей. Сброс нагрузки промышленных предприятий может достигать, по экспериментальным данным, 50 %. Поэтому при выполнении расчетов для действующих энергосистем следует при снижении напряжения на шинах потребителей примерно до 0,7 U_ном и ниже учитывать самоотключения, для чего необходимо уменьшать величину двигательной нагрузки на 20¸30 % (ориентировочно).

Поскольку в будущем следует ожидать усовершенствования коммутационной аппаратуры низкого напряжения и улучшения средств защиты и автоматики на промышленных предприятиях, проектные (перспективные) расчеты целесообразно выполнять и без учета самоотключений двигателей.

6.1.4. Для определения критического напряжения и запаса устойчивости нагрузки необходимо осуществлять утяжеление исходного нормального режима. Способы утяжеления режима могут быть различны:

1) снижение ЭДС источников питания при неизменной схеме внешней сети;

2) изменение схемы внешней сети (отключение некоторых элементов), изменение внешнего реактивного сопротивления при ЭДС, равных или отличающихся от ЭДС исходного режима;

3) увеличение активной и реактивной нагрузки узла.

6.1.5. На основании этих расчетов в случае необходимости следует выбирать мероприятия, улучшающие устойчивость нагрузки: регулирование возбуждения синхронных машин, а также отключение части неответственной нагрузки при снижении напряжения в узлах.

Если эти мероприятия не решают задачи, то может быть поставлен вопрос об улучшении характеристик комплексной нагрузки (например, замена части асинхронных двигателей синхронными), а также параметров внешней сети (увеличение мощности питающих трансформаторов, строительство новых линии электропередач в распределительных сетях и т.д.).

6.1.6. При выполнении расчетов устойчивости нагрузки следует учитывать, что неполнота исходных данных (главным образом, в отношении параметров режима двигателей при пониженном напряжении) может решающим образом повлиять на точность расчетов. Если значение критического напряжения оказывается близким к предельно возможному (значение K_U»0,25 - ориентировочно), то следует повторить расчеты, уточнив расчетную модель узла нагрузки. Для этого следует рассчитать более подробную схему распределительной сети с более подробным учетом электроприемников. Может также оказаться необходимым учет условий самораскачивания и влияния на устойчивость нагрузки способов стабилизации АРВ станций энергосистемы. При возможности обязательно проводится экспериментальное определение устойчивости нагрузки.

6.1.7. Общий метод исследования статической устойчивости нагрузки. При использовании метода малых колебаний следует учитывать специфику рассматриваемой задачи. Она заключается в том, что при составлении дифференциальных уравнений, описывающих переходный процесс в энергосистеме, выделяются мощные узлы нагрузки, в то время как остальные узлы нагрузки задаются в виде постоянных сопротивлений.

6.1.8. Нагрузки выделенных узлов следует учитывать статическими характеристиками, представляющими зависимости потребляемой мощности от напряжения на шинах узла U, т.е. Р_н = f ₁ (U), Q_н = f ₂ (U). Синхронные или асинхронные двигатели следует по возможности учитывать в виде отдельных эквивалентных двигателей, подключенных к шинам узла нагрузки.

6.1.9. Уравнения переходных процессов в малых отклонениях для энергосистемы произвольной конфигурации, содержащей n электростанций (представленных эквивалентными генераторами) и m выделенных узлов нагрузки, записываются в следующем виде [Л.1]:

1) Уравнения переходных процессов в эквивалентных генераторах энергосистемы

(6.2)

где i = 1, 2,..., n;

U_k - напряжение k -го узла нагрузки;

E_k - ЭДС генератора*;

d _ik - угол между векторами и (или и );

W_ij (p) - передаточная функция АРВ генератора i по параметру регулирования П_ij (см. гл. 3);

р - оператор дифференцирования,

_______________

* Обычно принимают E_k = Е_qk, но может быть принято E_k = Е_Qk или ; выбор той или иной ЭДС определяется удобством выполнения расчетов и, не влияя на конечные результаты анализа устойчивости, приводит к изменению выражений для частных производных в (6.2) и их численных значений.

2) Уравнения балансов мощностей в узлах нагрузки

; (6.3)

; (6.4)

где , - соответственно активная и реактивная мощности, подтекающие от энергосистемы к узлу i (i = n +1, …, n + m);

P_нi, Q_нi - мощности составляющей нагрузки узла i, заданной статическими характеристиками;

P_ci, Q_ci - мощности эквивалентного синхронного двигателя узла нагрузки i;

;

;

Р_aci, Q _aci - мощности эквивалентного асинхронного двигателя узла нагрузки i;

;

,

s_i - скольжение асинхронного двигателя.

3) Уравнения переходных процессов в эквивалентных двигателях узлов нагрузки.

Синхронные двигатели:

(6.5)

где d _ci - угол между векторами ЭДС двигателя и напряжения узла;

d _i - угол вектора относительно синхронной оси (i = n +1, …, n + m).

Асинхронные двигатели:

. (6.6)

С помощью приведенных уравнений анализ статической устойчивости энергосистемы с учетом характеристик нагрузки можно выполнять любыми известными методами с применением алгебраических или частотных критериев устойчивости.

6.1.10. Анализ статической устойчивости энергосистемы можно существенно упростить, если предположить, что нарушение устойчивости происходит апериодически, без самораскачивания. Последнее обычно имеет место в тех случаях, когда причиной неустойчивости системы является неустойчивость нагрузки, проявляющаяся в виде апериодического процесса - лавины напряжения. В этих случаях условием устойчивости системы является положительность свободного члена характеристического уравнения (a_n > 0).

В общем случае условие a_n > 0 является необходимым, но недостаточным условием статической устойчивости и дает несколько завышенные значения пределов устойчивости. Однако погрешность при таком упрощенном подходе будет тем меньше, чем лучше осуществлена стабилизация энергосистемы путем соответствующего выбора структуры и параметров АРВ синхронных машин.

Проведение упрощенных расчетов устойчивости, без учета самораскачивания, позволяет сократить необходимый объем более точных расчетов.

6.1.11. Практические методы расчетов устойчивости нагрузки. Их применение позволяет еще более упростить расчета статической устойчивости нагрузки без снижения и точности по сравнению с расчетом свободного члена характеристического уравнения (см. гл. 3).

Рис. 6.1. Возможные схемы замещения внешней сети при расчетах статической устойчивости нагрузки:

а - общий вид многолучевой звезды; б - простейшая схема; в - двухлучевая схема;

г – многополюсник

6.1.12. Выбор того или иного практического критерия, из которых наиболее распространенными являются

, , (6.7)

следует производить, исходя из соображений простоты и удобства анализа [Л.2]. Эти критерии дают те же результаты, что и расчет a_n при условии, что энергосистема устойчива при закреплении напряжения в узловой точке (при U = Const).

______________

* D Q - это разность между мощностью, притекающей в узел нагрузки от источника питания Q_г (U), и мощностью, потребляемой в узле нагрузки Q_н (U): D Q = Q_г (U) - Q_н (U).

6.1.13. Анализ статической устойчивости с помощью практически критериев (6.7) для схем, показанных на рис. 6.1, а - в, может выполняться без применения вычислительных или моделирующих устройств и обычно проводится графическим способом в связи с тем, что статические характеристики нагрузок, как правило, задаются таблично или графически. Методика анализа состоит в том, что для ряда значений напряжения в окрестности точки U = U ₀, соответствующей исходному режиму, устойчивость которого исследуется, строится зависимость либо D Q = f (U), либо E_i = j _i (U),

где i - номер ветви схемы. Угол наклона касательной к этой кривой в точке U = U ₀ и определяет условие устойчивости энергосистемы.

6.1.14. При определении зависимости D Q = f (U) следует рассчитывать Q_i = f_i (U), i = 1, 2, …, n, исходя из условия

E_i = Const и , .

6.1.15. Отличие методики расчета E_i = j _i (U) от D Q = f (U) состоит в том, что появляющийся при изменении U небаланс реактивной мощности (D Q) относят на генератор i, что и вызывает изменение его ЭДС E_i.

6.1.16. Определение запаса статической устойчивости исследуемого режима энергосистемы при применении практических критериев проводится так же, как и при применении критерия а_n >0 т.е. для каждого режима энергосистемы, определяемого выбранным способом подхода энергосистемы к пределу устойчивости, следует заново рассчитывать зависимости E_i = j _i (U) или D Q = f (U).

6.1.17. Для оценки значения запаса устойчивости может быть применена более простая методика, состоящая в том, что расчет кривой D Q = f (U) или E_i = j _i (U) соответствующих исходному режиму энергосистемы, продолжается при уменьшении U вплоть до достижения точки экстремума: d D Q / dU = 0 или dE_i / dU = 0. Напряжение, соответствующее этой точке, будет минимально допустимым с точки зрения статической устойчивости - критическим напряжением U_кр.

Подход к предельному режиму в этом случае для разных критериев будет различным. При применении критерия d D Q / dU < 0 утяжеление исходного режима энергосистемы состоит в том, что в узел системы подключается дополнительная реактивная нагрузка, равная для каждого значения напряжения узла U = U ₀ небалансу реактивной мощности (D Q_н = D Q), причем: d D Q_н / dU = 0 для каждого значения U. При применении критерия dE_i / dU > 0 утяжеление исходного режима системы состоит в уменьшении напряжения в узловой точке из-за снижения ЭДС генератора i.

Следует учитывать, что в общем случае значения коэффициента запаса по напряжению K_U зависят от применяемого критерия, однако различия обычно не велики.

Задачу определения значения U_кр с помощью указанных критериев можно еще более упростить, полагая, что активная мощность нагрузки, а следовательно, и генераторов энергосистемы, остается постоянной при изменении напряжения в узловой точке. Погрешность от такого упрощения (оцениваемая по значению критического напряжения в узле нагрузки U_кр) тем меньше, чем меньше регулирующий эффект активной мощности нагрузки по напряжению ¶ P /¶ U. Как показали проведенные расчеты, при ¶ P /¶ U = 0,6 (что характерно для узлов промышленной нагрузки), эта погрешность не превышает 2-3 % и обычно вполне допустима. Кроме того упрощенные расчеты дают завышенные значения U_кр.

6.1.18. При расчетах статической устойчивости нагрузки схема эквивалентируется и приводится к одному из видов, показанных на рис. 6.1. Аналитические расчеты устойчивости нагрузки следует проводить для схем, показанных на рис. 6.1, а, б, в. Для более сложных схем (рис. 6.1, г) расчеты следует выполнять с помощью ЦВМ.

6.1.19. Следует помнить, что эквивалентирование генераторов в аналитических расчетах устойчивости нагрузки (определение критического напряжения на нагрузках) приводит к правильным результатам только в тех случаях, если фазы ЭДС генераторов совпадают или близки между собой. В остальных случаях эквивалентирование приводит к снижению U_кр, т.е. дает завышенные запасы устойчивости. Однако в большинстве случаев эквивалентирование генераторов не приводит к существенному снижению критического напряжения (см. приложение 10).

6.1.20. При нескольких источниках питания определение критического напряжения при снижении ЭДС источников питания проводится аналогично предыдущему критерию dE_i / dU > 0 при заданном изменении ЭДС. Например, при поддержании постоянными ЭДС n -1 источников и заданном распределении между ними активных мощностей постепенным снижением ЭДС n -го источника находится минимальное напряжение, при котором существует режим P_н (U) и Q_н (U). Это напряжение и является критическим для данных условий работы энергосистемы.

6.1.21. Проверка устойчивости узла нагрузки по критерию d D Q_н / dU < 0 при задании ЭДС источников питания E ₁,..., Е_n и заданном распределении между ними активных мощностей осуществляется путем построения характеристики Q_гS (U) и сопоставления ее с известной характеристикой нагрузки Q_н (U).

Для построения характеристики Q_гS (U) на расчетном столе переменного тока в узле нагрузки устанавливается активный шунт r, соответствующий активной мощности нагрузки Р_н (U) (сопротивление шунта меняется в зависимости от напряжения в узле) и некоторый индуктивный шунт х, значение которого в значительной мере определяет напряжение в узле. Изменяя сопротивление r в зависимости от U для различных значений х, добиваются изменения напряжения в узле в широком диапазоне. Потребление реактивной мощности индуктивным шунтом х в зависимости от U и дает характеристику реактивной мощности, притекающей от всех n генераторов (Q_гS). Пересечение Q_гS (U) и Q_н (U) определяет исследуемый режим, по d D Q / dU определяются условия устойчивости нагрузки.

6.1.22. В случае, когда расчеты статической устойчивости нагрузки ведутся для суммарных статических характеристик узла P_н (U) и Q_н (U) по практическим критериям, нарушение устойчивости означает нарушение устойчивости узла целиком, без учета отдельных потребителей, хотя во многих случаях нарушение устойчивости отдельных потребителей происходит раньше, чем всего узла нагрузки. Для исследования устойчивости какого-либо элемента он должен быть выделен со своими характеристиками.

6.1.23. При наличии одного источника питания (см. рис. 6.1, б) расчеты по практическим критериям выполняются аналитически следующим образом.

а) Нагрузка задана статическими характеристикам P_н (U), Q_н (U). При применении критерия dE / dU > 0 рассчитывается ЭДС энергосистемы в зависимости от напряжения в узле нагрузки

. (6.8)

Критическое напряжение U_кр и критическая ЭДС определяются минимумом этой характеристики (dE / dU = 0). Если целью расчетов является проверка устойчивости режима при изменениях внешнего сопротивления х_вн и неизменной ЭДС (E = Const), например при исследованиях устойчивости послеаварийных режимов, то целесообразно проверять устойчивость по критерию d D Q / dU < 0. Для этого в узле нагрузки при выбранном значении х_вн и для ряда значений U рассчитывается значение D Q

. (6.9)

Исходный режим соответствует условию D Q = 0. В окрестности рабочей точки определяется знак d D Q / dU; если d D Q / dU < 0, то режим устойчив; если d D Q / dU > 0 режим неустойчив.

Аналогично выполняется расчет для случая роста нагрузки. Тогда при использовании критерия d D Q / dU < 0 в выражении (6.9) варьируется не значение х_вн, а характеристики Р_н (U), Q_н (U). При этом принимается, что при всех значениях U значения Р_н и Q_н увеличиваются в одно и то же число раз. В простейших расчетах значение Р_н принимается неизменным при изменениях напряжения и росте реактивной нагрузки.

Примеры расчетов устойчивости нагрузки приведены в [Л.3].

б) Нагрузка представлена одиночным асинхронным двигателем.

Критическое напряжение одиночного асинхронного двигателя¹, работающего на шины неизменного напряжения, определяется в соответствии с критерием dP / ds [Л.1, 4], как

, (6.10)

где Р - мощность, потребляемая асинхронным двигателем из электросети².

_______________

¹ В расчетах статической устойчивости предполагается, что значение момента сопротивления на валу двигателя не зависит от частоты вращения. Сопротивление КЗ .

² В относительных единицах номинальная активная мощность двигателя равна cos j _ном.

При работе асинхронного двигателя через внешнее сопротивление х_вн значение критической ЭДС определяется по формуле

, (6.11)

а критическое напряжение

, (6.12)

в) Нагрузка представлена синхронным двигателем. Критическое напряжение одиночного синхронного двигателя, работающего на шины неизменного напряжения, определяется в соответствии с критерием dP / d d > 0 [Л.1, 4], как

, (6.13)

где для нерегулируемого двигателя E_дв = E_q, x_дв = x_d,

для двигателя с АРВ E_дв = E', x_дв = x'_d.

При работе синхронного двигателя через внешнее сопротивление х_вн значение критической ЭДС системы определяется по формуле

, (6.14)

6.1.24. Определение устойчивости узла нагрузки, имеющего n асинхронных двигателей¹, можно выполнить исходя из того, что двигатели одновременно достигают критического скольжения. При этом значения критических напряжений и ЭДС получаются с запасом.

Если в узле нагрузки подключено несколько асинхронных двигателей, питающихся через внешнее сопротивление от энергосистемы с ЭДС Е, то их устойчивость определяется аналогично устойчивости одиночного двигателя. Для этого рассчитывается эквивалентное сопротивление электросети для каждого двигателя , , …, на основании соотношения

, (6.15)

где , …, - сопротивления двигателей;

- эквивалентная проводимость всех двигателей, подключенных к шинам;

, (6.16)

При расчетах эквивалентного сопротивления в значении сопротивлений двигателя² подставляются значения критического скольжения s_кр.

______________

¹ Используются материалы исследований, выполненных И.А. Сыромятниковым.

² Определение Z_i при критическом скольжении дает значения U_кр и Е_кр с запасом, так как на самом деле критическое скольжение при наличии внешнего сопротивления меньше номинального критического скольжения и, кроме того, не все двигатели одновременно имеют критические скольжения.

По известному эквивалентному сопротивлению для каждого двигателя определяются критическое напряжение U_кp и критическая ЭДС E_кр по уравнениям (6.11) и (6.12) в предположении, что все остальные двигатели работают устойчиво.

После определения критических напряжений и ЭДС (U_крi и E_крi) для всех двигателей, они располагаются в порядке уменьшения их критических ЭДС. Пусть для первого двигателя критическая ЭДС равна Е_{кр 1}. При ЭДС выше, чем Е_{кр 1}, все двигатели работают устойчиво. После опрокидывания первого двигателя критическая ЭДС второго и всех остальных увеличивается, так как сопротивление первого двигателя становится (s ₁ = 1). Поэтому для каждого i -го двигателя по уравнениям (6.11) и (6.12) критические напряжения и ЭДС определяются при условии, что i -1 двигателей опрокинулись (U_{кр.i- 1} > U_крi) и их сопротивления (, , …, ) определяются при s = 1, а двигатели от i -го до n -го еще не нарушили свою устойчивость и их сопротивления определяются при критических скольжениях s_i = s_крi, …, s_n = s_крn. Тем самым для i -го двигателя определяются критические напряжения и ЭДС, при которых сохраняется устойчивая работа двигателей от i -го до n -го, когда произошло опрокидывание i -1 двигателей¹.

______________

¹ В действительности часть двигателей вскоре после опрокидывания будет отключена защитой. Это обстоятельство вводит в такой расчет дополнительный запас. (См. также [Л.5]).

Аналогичным образом определяется минимальное напряжение, при котором возможен пуск к двигателей при работающих n двигателях. Тогда при определении , …, принимается s ₁ = s_{кр 1}, …, s_n = s_крn, а для , …, принимается s_{n+ 1} = s_{n+ 2} = … = s_n+к = 1.

6.1.25. Для узлов с преобладающей асинхронной нагрузкой и не содержащих источников реактивной мощности значение критического напряжения может быть упрощенно определено на основании эксперимента по косвенным признакам, без опасности возникновения лавины напряжения. Для этого требуется получить статическую характеристику Q_н = f ₂ (U) при понижении напряжения до той точки, где значение Q_н минимально (обозначим это напряжение U_минQ). Опыт прекращается, как только значение Q_н при понижении напряжения начинает возрастать.

Для указанной нагрузки критическое напряжение определяется по формуле

, (6.17)

где х_вн - эквивалентное сопротивление распределительной сети (от выводов асинхронных двигателей до точки, напряжение в которой не зависит от режима рассматриваемой нагрузки¹⁾.

Значение х_вн берется в относительных единицах, в которых U_баз = U_дв.ном; .

6.1.26. Устойчивость нагрузки при пуске крупного двигателя. Пуск крупного синхронного или асинхронного двигателя может вызвать существенное понижение напряжения на шинах нагрузки и даже вызвать нарушение статической устойчивости работавших двигателей. Расчет устойчивости нагрузки может быть выполнен указанными выше способами; удобно применение критерия d D Q / dU < 0. Запускаемый двигатель учитывается в виде дополнительной нагрузки, имеющей сопротивление для асинхронных двигателей или для синхронных².

_______________

¹ Для решения обратной задачи - определения х_вн по известным значениям Q_минQ и U_кр - выражение (6.17) непригодно, так как не обеспечивает удовлетворительной точности.

² См. также п.6.2.

6.1.27. Влияние статических конденсаторов на устойчивость нагрузки. При исследовании влияния на статическую устойчивость нагрузки статических конденсаторов, параллельно включаемых в узлах нагрузки, они учитываются изменением реактивной мощности потребителей Q = Q_н - U ² / x_c. Расчет устойчивости в этом случае проводится так же, как и без статических конденсаторов.

Кроме того расчет устойчивости можно упрощенно провести по схеме, приведенной на рис. 6.1, б, в которую должны быть введены следующие эквивалентные параметры

, . (6.18)

При рассмотрении влияния конденсаторных батарей (КБ) на устойчивость нагрузки в общем случае следует учитывать, что при увеличении генерируемой ими мощности может потребоваться (из-за повышения напряжения) изменение коэффициентов трансформации понизительных трансформаторов.

Нужно различать три случая:

а) КБ на понизительной подстанции устанавливаются для того, чтобы повысить напряжение до номинального; коэффициенты трансформации остаются неизменными. В этом случае запас по статической устойчивости двигателей увеличится;

б) КБ устанавливаются не для повышения напряжения, а для увеличения коэффициента мощности нагрузки; напряжение в точке установки КБ (шины НН понизительной подстанции) восстанавливается понижением ЭДС ближайших генераторов или компенсаторов. В этом случае запас по статической устойчивости нагрузки снижается;

в) КБ устанавливаются также для повышения коэффициента мощности, но напряжение на шинах НН подстанции восстанавливается изменением коэффициента трансформации понизительных трансформаторов этой подстанции. В этом случае (в зависимости от значения внешнего сопротивления) запас по статической устойчивости двигателей может как повыситься, так и понизиться.

В последнем случае [Л.6] запас по устойчивости двигателей повышается, если сопротивление х ₂ от шин ВН подстанции до той точки энергосистемы, напряжение в которой не зависит от режима нагрузки (рис. 6.2), больше, чем сопротивление трансформатора х_т; если х_т > х ₂, запас по устойчивости двигателей после включения КБ снижается. (Оба сопротивления, разумеется, должны быть приведены к одной ступени напряжения).

В проектной практике расчеты устойчивости с учетом КБ имеют особое значение тогда, когда от решения вопроса о коэффициентах мощности нагрузки зависит выбор мощности трансформаторов, числа цепей и т.п. Неучет влияния КБ в этом случае может привести к тому, что будут получены существенно заниженные значения критического напряжения и, следовательно, в реальных условиях повысится вероятность возникновения лавины напряжения.