Устройства узкополосного согласования. Узкой принято считать полосу частот 2Δf, составляющую единицы процентов от средней частоты f0. В этой полосе должен быть обеспечен допустимый уровень согласования kсв≤kсв доп. Типичный график зависимости kсв тракта от частоты представлен на рис. 5. Конкретное значение kсв доп определяется назначением и типом тракта, условиями его эксплуатации и лежит в пределах 1,02... 2.
Рис. 5. Зависимость КСВ тракта от частоты
В узкой полосе частот в качестве согласующих элементов используются следующие устройства: четвертьволновый трансформатор, последовательный шлейф, параллельный шлейф, два и три последовательных или параллельных шлейфа.
Такие согласующие устройства используются в линиях передачи различных типов (двухпроводных, коаксиальных, полосковых, волноводных и т.п.). Тип линии передачи определяет конкретную конструкторскую реализацию этих устройств.
Четвертьволновой трансформатор. Это устройство представляет собой четвертьволновый отрезок линии с волновым сопротивлением Wтр= W, включенным в разрыв основной линии передачи. Найдем место подключения трансформатора в линию и его волновое сопротивление. Принцип работы такого согласующего устройства основан на трансформирующем свойстве четвертьволнового отрезка линии, которое в рассматриваемом случае примет вид:
|
|
,
где ZВX(z0) — входное сопротивление линии, нагруженной сопротивлением нагрузки ZH, в месте подключения трансформатора z0 (рис. 6); ZBX (z0 + λ/4) — входное сопротивление четвертьволнового трансформатора в сечении (z0 + λ/4) с подключенным к нему отрезком линии длиной z0, нагруженной сопротивлением нагрузки ZH.
Рис. 6. Согласование линии с нагрузкой с помощью четвертьволнового трансформатора
Условия согласования требуют, чтобы ZBX (z0 + λ/4) = W, т. е. ZBX (z0) W = =WTP 2. Отсюда следует, что ZBX (z0) должно быть чисто действительной величиной: .
Таким образом, четвертьволновый трансформатор для согласования может включаться в таких сечениях линии z0, в которых входное сопротивление линии чисто активное. Входное сопротивление линии чисто активное в сечениях линии, где напряжение достигает максимума или минимума. Поэтому четвертьволновый трансформатор включается в максимумах или минимумах напряжения и его волновое сопротивление определяется соотношением:
. (28)
В максимумах напряжения RBХ = Wkсв, поэтому при включении трансформатора в максимум напряжения его волновое сопротивление WTP > W. В минимумах напряжения RBX = W/kcв, поэтому при включении трансформатора в минимум напряжения WTP < W. Таким образом, выбор места включения трансформатора (максимум или минимум напряжения) определяет соотношение его волнового сопротивления с волновым сопротивлением линии, а это, в свою очередь, определяет соотношение геометрических размеров поперечного сечения трансформатора и линии.
|
|
Последовательный шлейф. Такое согласующее устройство представляет собой отрезок обычной короткозамкнутой линии длиной lш, с волновым сопротивлением W, который включен в разрыв одного из проводов линии (рис. 7). Согласование достигается за счет подбора места включения шлейфа и его длины.
Рис. 7. Последовательный короткозамкнутый согласующий шлейф
Вычислим zш и lш из условия согласования линии в сечении zш. В этом сечении входное реактивное сопротивление шлейфа включено последовательно с выходным сопротивлением линии. Общая сумма этих сопротивлений должна быть равна волновому сопротивлению линии, а именно:
. (29)
Тогда: .
Можно также показать, что
, (30)
где .
Из (30) следует, что последовательный шлейф нужно включать в таком сечении линии, где активная часть ее входного сопротивления равна волновому сопротивлению линии. Длину шлейфа подбирают из условия равенства по величине и противоположности по знаку реактивного сопротивления реактивной части входного сопротивления линии в месте включения шлейфа.
Основной недостаток подобного согласования в том, что при изменении нагрузки изменяется не только длина шлейфа, но и место его включения в линию. Понятно, что конструктивно это очень неудобно.
Параллельный шлейф. Такое устройство имеет вид, показанный на рис. 8. Как и для последовательного шлейфа, согласование достигается подбором места включения шлейфа в линию и его длиной. В этом случае условие согласования имеет вид:
,
где – входная проводимость линии в месте подключения шлейфа, – реактивная проводимость шлейфа длиной . Тогда можно найти, что:
. (31)
Расчетные соотношения для zШ и lШ будут равны:
. (32)
где zmax – расстояние от нагрузки до первого максимума напряжения.
Рис. 8. Согласующий короткозамкнутый параллельный шлейф
Т.о., параллельный шлейф нужно включать в таком сечении линии, в котором активная часть входной проводимости линии равна волновой проводимости, а длину шлейфа следует выбирать так, чтобы его реактивная проводимость компенсировала реактивную часть входной проводимости линии.
Недостатки параллельного шлейфа: при изменении нагрузки изменяются длина шлейфа и место его включения в линию. Поэтому в экранируемых линиях менять место включения шлейфа весьма неудобно. В виду чего в качестве согласующего устройства нашли применение два и три последовательных или параллельных шлейфов.
Устройства широкополосного согласования. На практике применяются сочленения и элементы тракта, предназначенные для работы в полосе частот 10% и более. Такую полосу частот принято называть широкой, а устройства, работающие в такой полосе, — широкополосными. В технических требованиях к этим устройствам указывается полоса частот и допустимое рассогласование в этой полосе. Задача широкополосного согласования возникает, например, при необходимости стыковки линий передачи с различными размерами или формами поперечных сечений, а также при работе тракта с широкополосными сигналами, например, линейно частотномодулированными или шумоподобными.
Основными широкополосными согласующими устройствами являются:
• широкополосные частотные компенсаторы;
• ступенчатые трансформаторы;
• плавные переходы или неоднородные линии.
Рассмотрим принцип работы каждого из этих устройств.
Принцип частотнойкомпенсации состоит во взаимной компенсации частотных изменений сопротивления нагрузки и согласующих элементов. Его можно осуществить за счет подбора необходимого закона частотного изменения сопротивления согласующих элементов. Рассмотрим широкополосное согласование комплексных сопротивлений с помощью одного шлейфа (рис. 9).
|
|
Рис. 9. Согласование в полосе частот с помощью одного шлейфа
В соответствии с (27) входное сопротивление короткозамкнутого шлейфа определяется выражением
.
В этом случае входная проводимость шлейфа равна
,
т.е. подбором величины волнового сопротивления и длины шлейфа можно менять полосу частот, в которой реактивная проводимость изменяется в допустимых пределах.
Активная составляющая проводимости нагрузки может быть согласована с помощью четвертьволнового трансформатора.
Ступенчатые трансформаторы. Они используются для согласования линии передачи с активной нагрузкой или нагрузкой, имеющей небольшую реактивную составляющую. Ступенчатые трансформаторы представляют собой каскадное включение отрезков линии передачи с разным волновым сопротивлением, но имеющими одинаковую длину l (рис. 10).
Рис. 10. Ступенчатый трансформатор
Волновые сопротивления соседних ступенек отличаются незначительно, и поэтому отражения от них невелики. Принцип работы заключается в том, что всегда имеется пара ступенек, отражение от которых компенсируется. Чем больше ступенек, тем лучше согласование и шире полоса пропускания. Структура трансформатора определяется числом ступенек n, длиной ступеньки l и отношением волновых сопротивлений соседних ступенек. Свойства трансформатора описываются его частотной характеристикой – зависимостью рабочего затухания от частоты.
Под рабочим затуханием понимают величину
, (34)
где РВХ, РВЫХ – мощность на входе и выходе трансформатора. Затухание в трансформаторе определяется отражениями от его входа в полосе частот.
Определение структуры трансформатора по заданным полосе частот и допустимому рассогласованию является задачей синтеза согласующего устройства. Решение подобной задачи рассмотрено в [4].
|
|
Плавные переходы. Онииспользуются также для согласования активных нагрузок и могут рассматриваться как предельный случай ступенчатого перехода при увеличении, числа ступенек n до бесконечности и неизменной длине перехода. Частотные характеристики плавных переходов непериодические.
Плавный переход, по существу, является нерегулярной двухпроводной линией передачи, в которой погонные параметры и волновое сопротивление — функции продольной координаты. При этом эквивалентная схема элементарного участка такой линии длиной dz имеет вид, как и для регулярной линии (см. рис. 2). Поэтому остаются справедливыми телеграфные уравнения (2). Все входящие в эти уравнения величины зависят от z. В частности, для двухпроводной экспоненциальной линии (рис. 11) при увеличении z растет |Z1|, а |Y1| уменьшается.
Это обусловлено увеличением погонной индуктивности L1 и уменьшением погонной емкости С1 вызванными увеличением расстояния между проводами. Можно подобрать геометрию линии так, чтобы оставалась постоянной вдоль линии величина . Можно показать, что волновое сопротивление в такой линии изменяется по экспоненциальному закону:
, (35)
где W0 — волновое сопротивление в начале линии; b — коэффициент, определяющий скорость изменения волнового сопротивления вдоль линии. Подбирая значения W0 и b, можно обеспечить широкополосное согласование. Эффективность согласования зависит от скорости изменения волнового сопротивления вдоль линии. Чем медленнее изменяется W, тем шире полоса согласования и больше длина перехода.
Рис. 11. Плавный переход в виде экспоненциальной линии
Недостатком плавных экспоненциальных переходов является их большая длина при значительных перепадах волнового сопротивления. Например, при W(z = l)/W0=ebl = 7,4 и допуске на рассогласование |Гmах| < 0,05 длина перехода l >3λ.
Сравнение ступенчатых и плавных переходов показывает, что при одинаковых параметрах длина ступенчатого перехода заметно меньше, чем плавного. Однако при этом полоса пропускания плавного перехода гораздо шире. При повышенных требованиях к электрической точности плавный переход предпочтительнее ступенчатого. Снижение электрической прочности последнего объясняется концентрацией электромагнитного поля в местах стыков отдельных ступенек. Следует отметить, что существует теоретическое ограничение на ширину полосы согласования, которое устанавливается теоремой Фано:
, (36)
где Q – добротность нагрузки, определяемая как отношение реактивной мощности, накапливаемой в нагрузке на средней частоте f0, к мощности тепловых потерь. Согласование невозможно также на частотах, соответствующих бесконечно большим реактивным сопротивлениям или проводимостям нагрузки.