сопротивление загрязнений со стороны пара.
Коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара a1 к стенке [1] равен
,
где r1 – теплота конденсации греющего пара, Дж/кг;
rЖ1, lЖ, mЖ плотность (кг/м2), теплопроводность (Вт/м.К), вязкость (Па) конденсата при средней температуре плёнки, соответственно,
tПЛ = tГ1 - Dt1/2,
Dt1 – разность температур конденсации пара и стенки, град..
Расчёт a1 ведут методом последовательных приближений.
1-ое приближение.
Примем - Dt1 = 2,00 C, тогда проверяем правильность первого приближения по равенству удельных тепловых нагрузок:
Для установившегося процесса передачи тепла справедливо:
где q – удельная тепловая нагрузка, Вт/м2;
DtСТ – перепад температур на стенке, град;
Dt2 – разность между температурой стенки со стороны раствора и температурой кипения раствора, град..
DtСТ = a1 . Dt1 . åd/l = 10500 . 2 . 2,87 . 10-4 = 6,03 OC.
Тогда
Dt2 = DtП1 - DtСТ - Dt1 = 13,13 –6,03 –2,0 = 5,1 OC.
Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящему раствору для режима пузырькового кипения в вертикальных пузырьковых трубках при условии естественной циркуляции раствора [7] равен:
|
|
q1 = a1 . Dt1 = 10500 . 2 = 21000 Вт/м2;
q2 = a2 . Dt2 = 7355 . 5,1 = 37510 Вт/м2;
Таблица 2
Физические свойства кипящих растворов и паров по корпусам
№ | Наименование параметра | 1-й корпус | 2-й корпус | 3-й корпус | Литература |
Теплопроводность раствора, l, Вт/м . К | 0,61 | 0,62 | 0,69 | [6] | |
Плотность раствора, r, кг/м3 | [3] | ||||
Теплоёмкость раствора, C, Вт/кг . К | [3] | ||||
Вязкость раствора, m, Па . с | 0,1 . 10-3 | 0,29 . 10-3 | 0,7 . 10-3 | [9] | |
Поверхностное натяжение, s, Н/м | 0,058 | 0,066 | 0,099 | [8,9] | |
Теплота парообразования, rВ, Дж/кг | . 10-3 | . 10-3 | . 10-3 | [1] | |
Плотность пара, rП, кг/м3 | 3,75 | 2,0 | 0,098 | [1] | |
Плотность пара при 1 атм., r0, кг/м3 | 0,579 | 0,579 | 0,579 | [1] |
2-ое приближение.
Примем - Dt1 = 3,0 0C, тогда
DtСТ = 9500 . 3 . 0,287 . 10-3 = 8,18 OC.
Dt2 = 13,13 –3 –8,18 = 1,95 OC.
q1 = 9500 . 3 = 28500 Вт/м2;
q2 = 8834 . 1,91 = 17220 Вт/м2;
.
3-ье приближение.
Строим графическую зависимость удельной тепловой нагрузки от принятой разности температур Dt1.
DtСТ = 9833 . 2,6 . 0,278 . 10-3 = 7,34 OC.
Dt2 = 13,13 –2,6 –7,34 = 3,19 OC.
q1 = 9833 . 2,6 = 25570 Вт/м2;
q2 = 8276 . 3,19 = 26400 Вт/м2;
Если расхождение тепловых нагрузок не превышает 3%, то на этом расчёт коэффициентов a1 и a2 заканчивают.