Особенности проектирования оснований опор воздушных линий электропередачи

7.1. Требования настоящего раздела должны соблюдаться при проектировании оснований опор воздушных линий электропередачи и опор открытых распределительных подстанций напряжением от 1 кВ и выше.

По характеру нагружения опоры подразделяют на промежуточные, анкерные, угловые и специальные, применяемые на больших переходах.

7.2. Расчетные характеристики грунтов должны устанавливаться в соответствии с требованиями подраздела 5.3.

При расчете оснований по деформациям значение коэффициента надежности по грунту g _g допускается принимать равным единице. Для массовых опор нормативные значения характеристик допускается принимать по таблицам приложения Б, причем значения j _n, c_n и Е глинистых грунтов с показателем текучести 0,75 < I_L £ 1,0 следует принимать по результатам испытаний грунтов.

Расчет оснований по несущей способности следует, выполнять при значениях коэффициентов надежности по грунту g _g для: плотности ρ₁ - g _g = 1; угла внутреннего трения j₁ - g _g = 1,1; удельного сцепления с ₁ - g _g = 2 в песках, g _g = 2,4 в супесях при I_L £ 0,25, суглинках и глинах при I_L £ 0,5; g _g = 3,3 в остальных глинистых грунтах.

7.3. Расчет оснований по деформациям и несущей способности должен производиться для всех режимов работы опор. Динамическое воздействие порывов ветра на конструкцию опоры учитывают лишь при расчете оснований по несущей способности.

Предельные значения осадок и крена отдельных фундаментов при их загружении сжимающими нагрузками следует принимать по приложению Д.

7.4. Расчет оснований, сложенных пучинистыми грунтами, по несущей способности должен выполняться с учетом одновременного действия сил морозного пучения, постоянных и длительных временных нагрузок. Расчет оснований опор на одновременное действие сил морозного пучения и кратковременных нагрузок (ветровых и от обрыва проводов) не требуется.

7.5. Расчет оснований выдергиваемых фундаментов и анкерных плит по деформациям может не выполняться, если выдергивающая сила центральна по отношению к подошве фундамента (анкерной плите) и соблюдается условие

_{0127S10-05936}

(7.1)

где F_n - нормативное значение выдергивающей силы, кН;

G_n - нормативное значение веса фундамента или плиты, кН;

b - угол наклона выдергивающей силы к вертикали, град.;

g _с - коэффициент условий работы, определяемый в соответствии с 7.6;

- расчетное сопротивление грунта обратной засыпки, кПа, принимаемое по таблице В.10 приложения В;

A ₀ - площадь проекции верхней поверхности фундамента на плоскость, перпендикулярную линии действия выдергивающей силы, м².

7.6. Коэффициент условий работы g _с в формуле (7.1) принимают равным: g _с = g₁ g₂ g₃ g₄, где g₁ = 1,2; 1,0 и 0,8 - для опор с базой B (расстояние между осями отдельных фундаментов), равной 5, 2,5 и 1,5 м; при промежуточных значениях B, значение g₁определяют интерполяцией; g₂ = 1,0 для нормального и g₂ = 1,2 - для аварийного и монтажного режимов работы; g₃ = 1,0; 0,8 и 0,7 - для опор соответственно: промежуточных прямых; промежуточных угловых, анкерных и анкерно-угловых, концевых, порталов распределительных устройств; специальных; g₄ = 1,0 и 1,15 - соответственно для: грибовидных фундаментов и анкерных плит опор с оттяжками, стойки которых защемлены в грунте; анкерных плит опор, стойки, которых шарнирно оперты на фундаменты.

7.7. Расчетное сопротивление грунта основания R под подошвой сжато-опрокидываемых фундаментов определяют по формуле (5.7) при коэффициенте g _с ₂ = 1.

Наибольшее давление на грунт под краем подошвы фундамента при действии вертикальной сжимающей и горизонтальных нагрузок в одном или в двух направлениях не должно превышать 1,2 R.

7.8. Расчет оснований по деформациям при совместном воздействии на фундамент вертикальных (сжимающих или выдергивающих) и горизонтальных усилий сводится к соблюдению в каждом направлении действия горизонтальной силы условия

F £ F_R, (7.2)

где F и F_R - соответственно приведенная действующая и допускаемая горизонтальные силы на уровне верха фундамента, кН.

Значение F_R принимают как меньшее из результатов двух расчетов: при опрокидывании со сжатием и при опрокидывании с выдергиванием.

7.9. Основание и фундамент стоечной опоры должны удовлетворять требованиям расчета по деформациям

b £ b _u, (7.3)

где b - угол поворота стойки на уровне поверхности грунта под воздействием горизонтальных сил и моментов, рад.;

b _u - предельно допустимое значение угла поворота, рад.

Значение b _u при действии опрокидывающих нагрузок не должно превышать 0,01 рад. В песках плотных и средней плотности, а также в глинистых грунтах при I_L £ 0,5 в случае установки перед стойкой не менее одного ригеля допускается b _u £ 0,02 рад. с обязательной проверкой стойки на прочность.

7.10. Расчет оснований по несущей способности при действии на фундамент (анкерную плиту) выдергивающей нагрузки производят исходя из условия

_{0127S10-05936}

(7.4)

где F - расчетное значение выдергивающей силы, кН;

g _f - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый равным 0,9;

G_n - нормативное значение веса фундамента (плиты), кН;

b - угол наклона выдергивающей силы к вертикали, град.;

g _c - коэффициент условий работы, принимаемый равным единице;

F_u,a - сила предельного сопротивления основания выдергиваемого фундамента, кН, определяемая по 7.11;

g _n - коэффициент надежности по назначению, принимаемый равным для опор: промежуточных прямых - 1,0; анкерных прямых без разности тяжений - 1,2; угловых (промежуточных и анкерных), анкерных (прямых и концевых) с разностью тяжений, порталов открытых распределительных устройств - 1,3; специальных - 1,7.

7.11. Силу предельного сопротивления основания выдергиваемого фундамента F_u,a, кН, определяют по формуле

_{0127S10-05936}

(7.5)

где g _bf - расчетное значение удельного веса грунта обратной засыпки, кН/м³;

V_bf - объем тела выпирания в форме усеченной пирамиды, м³, образуемой плоскостями, проходящими через кромки верхней поверхности фундамента (плиты) и наклоненными к вертикали под углами υ _i, равными:

у нижней кромки ϑ₁ = j₀ + b/2;

у верхней кромки ϑ₂ = j₀ - b/2;

у боковых кромок ϑ₃ = ϑ₄ = j₀;

V_f - объем части фундамента, находящейся в пределах тела выпирания, м³, для анкерных плит принимают равным нулю;

A ₁, A ₂, A ₃ - площади граней тела выпирания, м², имеющих в основании соответственно нижнюю, верхнюю и боковые кромки верхней поверхности фундамента (плиты);

c ₀ и j₀ - расчетные значения удельного сцепления, кПа, и угла внутреннего трения грунта обратной засыпки, град., принимаемые равными:

c ₀ = η c ₁; j₀ = ηj₁, (7.6)

здесь c ₁, j₁ - расчетные значения соответственно удельного сцепления и угла внутреннего трения грунта природного сложения, определяемые в соответствии с 7.2;

η - коэффициент, принимаемый по таблице 7.1.

Таблица 7.1

Грунты обратной засыпки	Коэффициент η при плотности грунта засыпки, т/м³
1,55	1,7
Пески, кроме пылеватых влажных и насыщенных водой	0,5	0,8
Глинистые грунты при показателе текучести I_L £ 0,5	0,4	0,6
Примечание - Значение коэффициента ηдля пылеватых песков влажных и насыщенных водой, глин и суглинков при показателе текучести 0,5 < I_L £ 0,75 и супесей при 0,5 < I_L £ 1должно быть понижено на 15 %.

7.12. Несущая способность (устойчивость) основания стоечной опоры считается обеспеченной при соблюдении условия

F_H £ g _c ₂ F_Hu /g _n, (7.7)

где F_H - равнодействующая всех расчетных горизонтальных нагрузок, действующих на опору на высоте H над уровнем поверхности грунта, кН;

H = M / F_H,

здесь M - расчетный опрокидывающий момент на уровне поверхности грунта с учетом деформаций основания опоры;

g _c ₂ - коэффициент условий работы закрепления, принимаемый по таблице 7.2;

F_Hu - предельное сопротивление основания от действия силы, приложенной на высоте Н, определяемое расчетом, кН;

g _n - коэффициент надежности, принимаемый по 7.10.

Таблица 7.2

Грунты	Значение коэффициента условий работы закрепления g _с ₂ в грунтах со структурой
ненарушенной	нарушенной
Пески:
крупные	1,05
средней крупности	1,1
мелкие	1,1
пылеватые	1,15	1,05
Супеси:
I_L £ 0,25	1,3	1,2
I_L > 0,25	1,4	1,3
Суглинки:
I_L £ 0,25	1,25	1,15
0,25 < I_L £ 0,5	1,4	1,25
I_L > 0,5	1,4	1,25
Глины:
I_L £ 0,25	1,5	1,3
0,25 < I_L £ 0,5	1,5	1,3
I_L > 0,5	1,5	1,4

При расчете основания фундамента стоечной опоры все действующие на опору нагрузки каждого сочетания заменяют силами: поперечной F_H, приложенной на высоте H = М/F_H от отметки поверхности земли, и вертикальной F_v, приложенной на отметке подошвы стойки. Нагрузки М, F_H, и F_v принимают по усилиям, действующим в сечении стойки на отметке поверхности грунта, полученным в результате статического расчета опоры.

7.13. Расчет оснований стоечных опор с оттяжками и стоек порталов с внутренними связями на вдавливание выполняют по несущей способности по формуле

F_c £ g _cRA /g _g, (7.8)

где F_c - расчетная сжимающая нагрузка на отметке подошвы стойки, кН; для промежуточных опор расчетную нагрузку из сочетаний с кратковременными нагрузками принимают с коэффициентом 0,6 для сверленых котлованов; в остальных случаях принимают полное значение;

g _с - коэффициент условий работы, равный 1;

R - расчетное сопротивление грунта основания при осадке стойки 5 см, принимаемое по таблице 7.3, кПа;

А - площадь подошвы фундамента, м², принимают равной площади подошвы стойки при установке стойки в сверленый котлован и заделке пазух гравийно-песчаной смесью или крупным песком, а также в копаные котлованы без опорной плиты; при установке стойки в сверленый котлован и заполнении пазух бетонированием площадь A принимают равной площади котлована;

g _g - коэффициент надежности по грунту, равный 1,3.

Таблица 7.3

Грунты	Расчетное сопротивление грунта R, кПа
Пески:
гравелистые
крупные
средней крупности
мелкие
пылеватые
Супеси:
I_L £ 0
0 < I_L £ 1
Суглинки и глины
при IL, равном	0127S10-05936