Котел KЕ-25-14c предназначен для производства насыщенного пара, идущего на технологические нужды промышленных предприятий, в системы отопления, вентиляции и горячего водоснабжения.
Топочная камера котла шириной 272 мм полностью экранирована (степень экранирования Нл/ ст =0,8) трубами d=51х2,5мм. Трубы всех экранов приварены к верхним и нижним камерам d219x8мм. Топочная камера по глубине разделена на два объемных блока. Каждый из боковых экранов (правый и левый) переднего и заднего топочных блоков образует самостоятельный циркуляционный контур. Верхние камеры боковых экранов в целях увеличения проходного сечения на входе в пучок расположены ассиметрично отпосительно оси котла. Шаг труб боковых и фронтового экранов – 55 мм, шаг труб заднего экрана – 100 мм, трубы заднего экрана выделяют из топочного объма камеру догорания, на наклонном участке труб уложен слой огнеупорного кирпича толщиной 65мм. Объем топочной камеры -61,67 м3.
Для улучшения циркуляционных характеристик фронтового экрана на нем устанавливаются три рециркуляцинные трубы d89х4мм. Площадь лучевоспринимающей поверхности нагрева - 92,10м2.
|
|
Третьим блоком котла является блок конвективного пучка с двумя барабанами (верхним и нижним) внутренним диаметром 1000мм. Длина верхнего барабана 7000мм, нижнего – 5500мм. Толщина стенки барабана котла - 13мм, материал - сталь 16ГС. Ширина конвективного пучка по осям крайних труб 2320мм. В таком пучке отсутствуют пазухи для размещения пароперегревателя, что существенно улучшает омывание конвективного пучка.
Конвективный пучок выполнен из труб d51x2,5мм. Поперечный шаг в пучке составляет 110 мм, продольный - 90мм. Площадь поверхности нагрева конвективного пучка равна 417,8м2. Первые три ряда труб на входе в пучок имеют шахматное расположение с поперечным шагом S =220мм. Удвоение величины шага по сравнению с остальными рядами позволяет увеличить проходное сечение на входе в пучок, частично перекрытое потолком потолочной камеры.
Хвостовые поверхности состоят из одноходового по воздуху воздухоподогревателя с поверхностью нагрева 228 м2, обеспечивающего нагрев воздуха до 180 0С и установленного следом за ним по ходу газов чугунного экономайзера с поверхностью нагрева 646 м2.
Для сжигания каменных и бурых углей под котлом устанавливается механическая топка ТЧЗ-2,7/5.6. Активная площадь зеркала горения равна 13,4 м2. Решетка приводится в движение при. Помощи привода ПТ-1200, обеспечивающего 8 ступеней регулирования скорости движения в приделах 2,8 - 17,6 м/ч. Дутьевой короб под решеткой разделен на четыре воздушные зоны. Подача воздуха регулируется при помощи поворотных заслонок на воздуховодах. Котельная установка оборудована системой возврата уноса и острого дутья. Выпадающий в конвективном пучке унос оседает в четырех зольниках и возвращается в топочную камеру для дожигания при помощи воздушных эжекторов по прямым трубкам d76мм через заднюю стенку, восемь сопл острого дутья d2 мм расположены в задней стенке топки на высоте 1400мм от решетки.
|
|
1.7.1. Исходные данные и выбор коэффициента избытка воздуха
Ведем расчет котлоагрегата применительно к условиям проектируемого объекта: уголь марки ГР со следующими характеристиками
СР=55,2%, НР=3,8%, ОР=5,8%, WР=1,0%, SР=3,2%, АР=23%, NP=8%, QPH=22040КДж/кг, VГ=40%,
Величины коэффициента избытка воздуха за каждой поверхностью нагрева определяем последовательно
an=ai+Da (1.3)
где ai - коэффициент избытка воздуха предыдущего газохода
Da - нормативный присос воздуха
Таблица 1.6
Коэффициенты избытка воздуха
№ п/п | Газоход | Коэффициент избытка воздуха за топкой. | Da | an |
1 | Топка | 1,35 | 0,1 | 1,35 |
2 | Конвективный пучок | 0,1 | 1,45 | |
3 | Воздухоподогреватель | 0,08 | 1,53 | |
4 | Водяной экономайзер | 0,1 | 1,63 |
1.7.2. Расчет обьемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания
Расчет теоретического объема воздуха
V0=0,0889*(Ср+0,375*Sрогр+к)+0,265*Нр-0,0333*Ор
V0=0,0889*(55,2+0,375*3,2)+0,265*3,8-0,0333*5*8=5,83 м3/кг
Расчет теоретических обьемов продуктов сгорания при a=1 м3/кг
VORO2=1,866*(CP+0,375Sрогр+к)/100=1,866*(55,2+0,375*3,2)/100=1,0524
VONO2=0,79*V°+0,08*Np=0,79*5,83+0,008*1=4,612
VOH2O=0,111НР+0,0124WР+0,0161V0=0,111*3,8+0,0124*8+0,0161*5,83=0,6148
Таблица 1.7
Характеристики продуктов сгорания
№ | Величина | Ед. изм. | Газоходы | |||
1 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | |
1 | Коэффициент избытка воздуха за топкой | aТ | 1,35 | |||
2 | Нормативный присос | Da | 0,1 | 0,1 | 0,08 | 0,1 |
3 | Коэффициент избытка воздуха за газоходом | an | 1,35 | 1,45 | 1,53 | 1,63 |
4 | Объем трехатомных газов. VRO2=V0RO2 | м3/кг | 1,0524 | 1,0524 | 1,0524 | 1,0524 |
5 | Объем двухатомных газов. VN2=V0N2+0.0161*V0 | -“- | 6,943 | 7,526 | 8,109 | 8,285 |
6 | Объем водяных паров VH2O=V0H2O+0,0161(a- -1)* V0 | -“- | 0,652 | 0,662 | 0,671 | 0,674 |
7 | Суммарный объем дымовых газов VГ=VRO2+VN2+VH2O | -“- | 8,647 | 9,24 | 9,832 | 10,0114 |
8 | Объемная доля трехатомных газов rRO=VRO2/VГ | -“- | 0,122 | 0,114 | 0,107 | 0,105 |
9 | Объемная доля водяных паров rH2O=VH20/VГ | -“- | 0,197 | 0,186 | 0,176 | 0,077 |
10 | Концентрация золы в дымовых газах, m=Ар*aун/100*Vг | -“- | 3,99 | 3,73 | 3,51 | 3,29 |
Таблица 1.8
Энтальпии теоретического объема воздуха и продуктов сгорания топлива, КДж/кг
J, °С | I0=(ctв)*V0 | I0RO2=(cJ)RO2* *V0RO2 | I0N2=(cJ)N2*V0N2 | I0H2O=(cJ)H2O* *V0H2O | I0S |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
30 | 39*5,83=227,2 | ||||
100 | 132*5,83=769,3 | 169*0,054= 187,13 | 4,62*130= 600,6 | 151*0,616= 92,87 | 871,596 |
200 | 286*5,83=1550,3 | 357*1,05= 376,3 | 260*4,62= 1201,2 | 304*0,615= 186,96 | 1764,44 |
300 | 403* …=2348,68 | 559* … 589,10 | 392*…1811,04 | 463*…284,75 | 2674 |
400 | 542*…=3158,76 | 772*…=813,69 | 527*…=2434,74 | 626*…=384,99 | 3633,42 |
500 | 664*…=3986,35 | 996*…=1049,78 | 664*…=3067,68 | 794*…=488,31 | 4605,89 |
600 | 830*…=4837,24 | 1222*…= 1287,99 | 804*…=3714,48 | 967*…=594,71 | 5597,18 |
700 | 979*…=5705,61 | 1461*…= 1539,89 | 946*…=4370,52 | 1147*…=705,41 | 6615,82 |
800 | 1130*…=6585,64 | 1704*…= 1796,02 | 1093*…= 5049,66 | 1335*…=821,03 | 766,71 |
900 | 1281*…=7465,67 | 1951*…= 2056,35 | 1243*…= 5742,66 | 1524*…=937,26 | 8736,27 |
1000 | 1436*…=8369,01 | 2202*…= 2320,91 | 1394*…= 6440,26 | 1725*…= 1060,86 | 9822,05 |
1200 | 1754*…=10222,31 | 2717*…= 2863,72 | 1695*…= 7890,9 | 2131*…= 1310,57 | 12005,19 |
1400 | 2076*…=12098,9 | 3240*…= 3414,96 | 2009*…= 9281,58 | 2558*…= 1573,17 | 14269,71 |
1600 | 2403*…=14004,66 | 3767*…= 3970,42 | 2323*…= 10792,28 | 3001*…= 1845,62 | 16548,3 |
1800 | 2729*…=15904,61 | 4303*…= 4535,36 | 2648*…= 12206,04 | 3458*…= 2126,67 | 18868,07 |
2000 | 3064*…=17856,9 | 4843*…= 5104,52 | 2964*…= 13963,68 | 3926*…= 8414,49 | 21212,69 |
Таблица 1.9
Энтальпия продуктов сгорания в газоходах
J, °С | I0в, КДж/кг | I0г, КДж/кг | Газоходы и коэф-ты избытка воздуха | |||
aТ=1,35 | akr=1,45 | aэк=1,53 | aвп=1,63 | |||
Iг | Iг | Iг | Iг | |||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
30 | 227,2 | |||||
100 | 871,596 | 1007,9 | 1015 | |||
200 | 1764,44 | 1900,76 | 1964 | |||
300 | 2674,98 | 2811,3 | 2870 | |||
400 | 3633,42 | 3747,02 | 3754 | |||
500 | 4605,89 | 4719,49 | ||||
600 | 5597,18 | 5710,49 | ||||
700 | 6615,82 | 6729,42 | ||||
800 | 7666,71 | 7780,31 | ||||
900 | 8736,37 | 8849,87 | ||||
1000 | 9822,05 | 9912,93 | 9935,65 | |||
1200 | 12005,19 | 12096,07 | ||||
1400 | 14289,71 | 14360,59 | ||||
1600 | 16548,3 | 16639,18 | ||||
1800 | 18868,07 | 18958,95 | ||||
2000 | 21212,69 | 21303,57 | ||||
2200 | 23557,3 | 23648 |
|
|
Расчет теплового балнса котлоагрегата выполнен в табл. 1.10, а поверочный расчет поверхностей нагрева котлоагрегата приведен в табл. 1.11.
На основе результатов табл. 1.9 построена I-d- диаграмма продуктов сгорания, которая представлена на рис. 1.2.
Таблица 1.10
Расчет теплового баланса теплового агрегата
Наименование | Обозначения | Расчетная ф-ла, способ опр. | Единицы измерения | Расчет |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
Распологаемая теплота | Qpp | Qpp=Qpн | КДж/Кг | 22040 |
Потеря теплоты от мех. неполн. сгорания | q3 | по табл. 4.4 [4] | % | 0,8 |
Потеря теплоты от мех. неполноты сгорания | q4 | по табл. 4.4 [4] | % | 5 |
Т-ра уходящих газов | Jух | исх.данные | oC | 135 |
Энтальпия уходящих газов | Iух | по табл. 1.9 | КДж/Кг | 1320 |
Т-ра воздуха в котельной | tхв | по выбору | oC | 30 |
Энтальпия воздуха в котельной | I0хв | по табл. 1.8 | КДж/Кг | 227,2 |
Потеря теплоты с уход. газами | q2 | % | (1320-1,63x227)* *(100-5)/(22040)= =6,25 | |
Потеря теплоты от нар. охлажден. | q5 | по рис 3.1 [4] | % | 3,8 |
Потеря с физ. теплом шлаков | q6 | ашл*Iз*Ар/Qрн | % | 0,15*1206* *23/22040=0,19 |
Сумма тепл. Потерь | Sq | % | 6,25+0,8+5+3,8+ +0,19=16,04 | |
КПД катлоагрегата | h | 100-SQ | % | 100-16,04=83,96 |
Коэф. Сохранения теплоты | j | 1-q5/(h+ q5) | 1-3,8/(83,96+3,8)= =0,957 | |
Производительность агрегата по пару | D | по заданию | Кг/с | 25/3,6=6,94 |
Давление раб. тела | P | по заданию | МПа | 1,4 |
Т-ра рабочего тела | tнп | по заданию | oC | 195 |
Т-ра питательн. воды | tпв | по заданию | oC | 104 |
Удельная энтальпия р.т. | iнп | по табл.vi-7[4] | КДж/Кг | 2788,4 |
Удельная энт. питат. воды | iпв | по табл.vi-7[4] | КДж/Кг | 439,4 |
Значение продувки | n | по задан. | % | 4,8 |
Полезно исп. теплота вагрегате | Q1 | D*(iнп-iпв)+n* *D(Iкв-Iнп) | кВт | Q=6,94*(2788,4-439,4)+0,048*6,94*(830-439,4)= =16432,3 |
Полный расход топлива | В | Q1/hQрр | Кг/с | 16432,3/0,8396* *22040=0,88 |
Расчетный расход | Вр | В*(1-q4/100) | Кг/с | 0,88*(1-5/100)= =0,836 |
Таблица 1.11
|
|
Тепловой расчет котлоагрегата КЕ-25-14с
№ | Наименование | Обозначение | Расчетная формула или способ определения | Ед. изм. | Расчет | ||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | ||
Поверочный теплообмен в топке |
|
| |||||
1. | Температура холодного воздуха | tв | oC | 30 | |||
2. | Энтальпия холодного воздуха | Iхв | табл. 1.10 | КДж/Кг | 227,2 | ||
3. | Температура воздуха после воздухоподогревателя | tгв | принимается | oC | 120 | ||
4. | Энтальпия воздуха после воздухоподогревателя | Iгв | диаграма | КДж/кг | 925,5 | ||
5. | Количество теплоты вносимое в топку воздухом | Qв | Iг.в.(aт-1)+ I°х.в.*Daт | КДж/кг | 925,5*(1,35-1,0)+227,2*0,1=346,6 | ||
6. | Полезное тепловыделение в топке | Qт | Qрр(100-q4-q3-q5)/(100-q4)+Qв | КДж/кг | 22040*(100-0,8-5,0-3,8)/(100-5)+346,6=22126,4 | ||
7. | Адиабатическая температура горения | tа | табл. 1.9 | oC | 2170 | ||
8. | Температура газов на выходе | J | по предварительному выбору табл. 5-3[4] | oC | 1050 | ||
9. | Энтальпия газов на выходе | Iт | табл. 1.9 | КДж/Кг | 10458,7 | ||
10. | Площадь зеркала горения | R | по чертежу | м2 | 13,4 | ||
11. | Суммарная поверхность стен | Fст | по чертежу | м2 | 115,2 | ||
12. | Диаметр экранных труб | dнб | по чертежу | мм | 51*2,5 | ||
13. | Шаг труб экранов: боковых и фронтового заднего | S1 S2 | по чертежу по чертежу | мм мм | 55 100 | ||
14. | Эффективная лучевоспри-нимающая поверхность топки | Нлп | по чертежу | м2 | 92,1 | ||
15. | Объем топочной камеры | Vт | по чертежу | м3 | 61,67 | ||
16. | Степень экранирования топки | Y | Нэкр/Fст | - | 0,8 | ||
17. | Толщина излучающего слоя | Sт | 3,6*Vт/Fст | м | 3,6*61,67/115,2=1,93 | ||
|
| ||||||
|
| ||||||
18. | Относительное положение максимальных температур по высоте топки | X | стр. 28[4] |
| 0,3 | ||
19. | Параметр учитывающий распре-деление температуры в топке | М | 0,59-0,5*Xт |
| 0,59-0,5*0,3=0,44 | ||
20. | Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания | Vгс*ср | КДж/Кг | (22040-10458,7)/(2170-1050)=11,35 | |||
21. | Объемная доля: водяных паров трехатомных газов | гH20 гRO2 | табл. 1.7 табл. 1.7 |
| 0,075 0,122 | ||
22. | Суммарная объемная доля трехатомных газов | гn | ГH20+ ГRO2 |
| 0,197 | ||
23. | Произведение | P*гn*Sт | м*МПа | 0,1*0,197*1,93=0,036 | |||
24. | Степень черноты факела | А | рис. 5-4[4] |
| 0,28 | ||
25. | Коэффициенты ослабления лучей: 3-х атомных газов золовыми частицами частицами кокса | kг kз kкокс | рис. 5-5 [4] рис. 5-6 [4] стр. 31 [4] |
1/(м*Мпа)
|
7,2 0,048 10 | ||
26. | Безразмерные параметры: X1 X2 | X1 X2 | стр. 31 [4] |
- - |
0,5 0,03 | ||
27. | Коэффициенты ослабления лучей топочной средой | kг*гn | 1/(м*Мпа) | 7,2*0,197+0,04*3,99+10*0,5*0,03==1,77 | |||
28. | Суммарная сила поглощения топочного объема | kps |
| 1,77*0,1*1,93=0,327 | |||
29. | Степень черноты топки | ат | рис. 5-3 [4] |
| 0,57 | ||
30. | Коэффициент тепловой эффективности | Yср | S*Hтл/Fст |
| 0,6*92,1/115,2=0,48 | ||
31. | Параметр | r | R/Fст | - | 13,4/115,2=0,12 | ||
32. | Тепловая нагрузка стен топки | Qт | Вр*Qт/Fст | кВт/м2 | 0,836*22040/115,2=159,9 | ||
33. | Температура газов на выходе из топки | J’’т | рис. 5-7 [4] | оС | 1050 | ||
34. | Энтальпия газов на выходе из топки | I’’т | IJ - диаграмма | кДж/кг | 10458,7 | ||
35. | Общее тепловосприятие топки | Qт | j(Qт- I’’т) | кДж/кг | 0,96*(22126,4-10458,7)=11202,9 | ||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | ||
Расчет конвективного пучка |
|
| |||||
1. | Температура газа перед газоходом | J’кг | из расчета топки | оС | 1050 | ||
2. | Энтальпия газа перед газаходом | I’кг | из расчета топки | кДж/кг | 10458,7 | ||
3. | Температура газа за газоходом | J’’кп | принимается | оС | 400 | ||
4. | Энтальпия газа за газаходом | I’’кп | диаграмма | кДж/кг | 3747 | ||
5. | Диаметр труб шаг поперечный шаг продольный | dн*d S1 S2 |
из чертежа | мм мм мм | 51*2,5 110 95 | ||
6. | Число труб поперек движения газа | Z1 | из чертежа | шт | 22 | ||
7. | Число труб вдоль потока газа | Z2 | из чертежа | шт | 55 | ||
8. | Поверхность нагрева | Hкп | из чертежа | м2 | 417,8 | ||
9. | Ширина газохода | B | из чертежа | м | 2,32 | ||
10. | Высота газохода | h | из чертежа | м | 2,4 | ||
11. | Живое сечение для прохода газов | F | b*h-Z*dн*е | м2 | 2,32*2,4-22*2,5*0,051=2,763 | ||
12. | Толщина излучающего слоя | Sкп | 0,9*dн*(4*S1*S2/(3,14*d2н)-1) | м | 0,9*0,051*(4*0,11*0,095/(3,14*0,05)-1)=0,189 | ||
13. | Тепловосприятие по уравнению теплового баланса | Qбкп | j*(I’-I’’+Daкп*Iхв) | кДж/кг | 0,96*(10458,7-3747+0,1*227,2=7063,1 | ||
14. | Температурный напор в начале газохода | Dtб | J’кп-tнп | оС | 1050-195=855 | ||
15. | Температурный напор в конце газохода | Dtм | J’’-tнп | оС | 400-195=205 | ||
16. | Средний температурный напор | Dt | (Dtб-Dtм)/Ln(Dtб/Dtм) | оС | (855-195)/Ln(855/195)=459,2 | ||
17. | Средняя температура газов в газоходе | Jср | 0,5*(J’+J’’) | оС | 0,5*(1050+400)=725 | ||
18. | Средняя скорость газов в газоходе | w | Вр*Vг*(Jср+273)/(Fг*273) | м/с | 0,836*9,24*(725+273)/(2763*273)= =9,74 | ||
19. | Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к стенке | aк | рис. 6-6 [4] | Вт м2*оС | 63*1*0,925*0,95=58,45 | ||
20. | Объемная доля водяных паров | ГH2O | табл. 1.8 | - | 0,072 | ||
|
| ||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | ||
21. | Суммарная объемная доля 3-х атомных газов | ГRO2 | табл. 1.8 | - | 0,186 | ||
22. | Суммарная поглощающая способность 3-х атомных газов | p*Гn*Sкп | м/МПа | 0,1*0,186*0,189=0,0033 | |||
23. | Коэффициент ослабления лучей 3-х атомными газами | kг | рис. 5-5 [4] | 1/(м*МПа) | 29,0 | ||
24. | Суммарная оптическая толщина запыленного газового потока | kг*Гп*P*Sт |
| 29*0,186*0,1*0,189=0,1 | |||
25. | Степень черноты газов | а | рис. 5-4 [4] |
| 0,095 | ||
26. | Температура загрязненной стенки | tз |
| оС | 195+60=255 | ||
27. | Коэффициент теплоотдачи излучением | a1 | рис. 6-12 [4] | Вт/ (м2*оС) | 9,36 | ||
28. | Коэффициент использования | ò | 0,9¸0,95 |
| 0,93 | ||
29. | Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке | a1 | ò(aк-aл) | Вт/ (м2*оС) | 0,93*(58,95+9,36)=63,53 | ||
30. | Коэффициент тепловой эффективности | y | табл. 6-2 |
| 0,6 | ||
31. | Коэффициент теплопередачи | К | y*a1 | Вт/ (м2*оС) | 0,6*63,53=38,5 | ||
32. | Тепловосприятие пучка | Qткп | К*Н*Dt/Вр*103 | КДж/кг | 38,5*417,8*459,15/(0,836*103)=7907 | ||
33. | Расхождение величин | DН | (Qткп-Qбкп)/Qткп*100% | % | (7907-7663,1)/7907*100=3,1 | ||
Расчет воздухоподогревателя |
|
| |||||
1. | Температура газов на входе в воздухонагреватель | J’вп | из расчета конвективного пучка | оС | 400 | ||
2. | Энтальпия газов на входе в воздухонагреватель | I’вп | из расчета конвективного пучка | КДж/кг | 3747 | ||
3. | Температура газов на выходе из воздухонагревателя | J’’вп | по предварительному выбору | оС | 270 | ||
4. | Энтальпия газов на выходе из воздухонагревателя | I’’вп | IJ - диаграмма | КДж/кг | 2538 | ||
5. | Температура холодного воздуха | tх*в |
| оС | 30 | ||
6. | Тепловосприятие по балансу | Qбвп | j(I’-I’’+Da*I*L) | КДж/кг | 0,95*(3747-2538+0,08*227,2)=828,7 | ||
|
| ||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | ||
7. | Температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя | tгв | по предварительному выбору | оС | 120 | ||
8. | Энтальпия воздуха на выходе из воздухоподогревателя | Iгв | диаграмма | КДж/кг | 925,5 | ||
9. | Тип воздухоподогревателя | Прил. 1 [1] |
| Тип Ш, площадь поверхности нагрева 166 | |||
10. | Диаметр труб | dн | Прил. 1 [1] | мм | 40*1,5 | ||
11. | Относительный шаг поперечный продольный | S1 S2 |
Прил. IV |
| 1,5 2,1 | ||
12. | Отношение | r’ | aвп-Daвп |
| 1,35-0,1=1,25 | ||
13. | Энтальпия воздуха на выходе из воздухоподогревателя | I’’вп | Qбвп/(r’+Da/2)+I0вх | КДж/кг | 828,7/(1,25+0,08/2)+227,3=869,7 | ||
14. | Температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя Полученная температура горячего воздуха t=115оС, отличается от выбранной t=120оС на 5оС, что находится в норме | t’’вп | по IJ - таблице | оС | 115 | ||
15. | Средняя температура газов | Jср | 0,5*(J’+J’’) | оС | 0,5*(400+270)=335 | ||
16. | Средняя температура воздуха | tср | 0,5*(t’+t’’) | оС | 0,5*(115+30)=72,5 | ||
17. | Средняя скорость воздуха | wв | 6¸8 | м/с | 8 | ||
18. | Средняя скорость газов | wг | 12¸16 | м/с | 12 | ||
19. | Большая разность температур | Dtб | J’-t’’ | оС | 400-115=285 | ||
20. | Меньшая разность температур | Dtм | J’’-t’ | оС | 270-30=240 | ||
21. | Средний температурный напор | Dt | (Dtб-Dtм)/Ln(Dtб/Dtм) | оС | (285-240)/Ln(285/240)=262 | ||
22. | Секундный расход газа | V’г | Вр*Vг*(Jср+273)/273 | м3/с | 0,836*9,832*(335-273)/273=18,3 | ||
23. | Секундный расход воздуха | V’в | Вр*Vв*(J’ср+273)/273 | м3/с | 0,836*8,162*(725-273)/273=8,63 | ||
24. | Коэффициент теплоотдачи с воздушной стороны | aк | рис. 6-5 [4] | Вт/ (м2*оС) | 72*0,9*0,88*1,02=62,7 | ||
25. | Коэффициент теплоотдачи от газов с стенке | aл | рис. 6-7 [4] | Вт/ (м2*оС) | 35*1,03*1,02=36,8 | ||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
26. | Коэффициент использования воздухоподогревателя | ò | табл. 6-3 | 0,7 | |
27. | Коэффициент теплопередачи | К | ò*(aк*aл)/ (aк-aл) | Вт/ (м2*оС) | 0,7*(62,7*36,8)/(62,7-36,8)=16,2 |
28. | Тепловосприятие по уравнению теплообмена | Qтвп | К*Н*Dt/(Вр*103) | КДж/кг | 16,2*262*166/(0,836*103)=842,7 |
29. | Расхождение | DQ | % | 100*(842,7-828,7)/842=1,6% 2% | |
Расчет водяного экономайзера | |||||
1. | Температура газов перед экономайзером | J’эк | из расчета воздухоподогревателя | оС | 270 |
2. | Энтальпия газов перед экономайзером | I’эк | из расчета воздухоподогревателя | КДж/кг | 2538 |
3. | Температура газов за экономайзером | J’’эк | принимаем | оС | 135 |
4. | Энтальпия газов за экономайзером | I’’эк | диаграмма | КДж/кг | 1320 |
5. | Тепловосприятие экономайзера | Qбэк | j(I’-I’’+a*I*L) | КДж/кг | 0,96*(2538-1320+0,1*277,4)=1241 |
6. | Температура питательной воды | tпв | по заданию | оС | 104 |
7. | Энтальпия питательной воды | Iпв | по заданию | КДж/кг | 439,2 |
8. | Энтальпия воды за экономайзером | Iэк | Iпв+Qбэк*Вр/D | КДж/кг | 439,2+1241*0,876/6,94=568,5 |
9. | Тип экономайзера | прил. V1 [4] | ЭП-646 | ||
10. | Температура воды за экономайзером | t’’в | табл. V1-6 [4] | оС | 136 |
11. | Большая разность температур | Dtб | J’-t’’в | оС | 270-135=134 |
12. | Меньшая разность температур | Dtм | J’’-tпв | оС | 135-100=35 |
13. | Средний температурный напор | Dt | (Dtб-Dtм)/Ln(Dtб/Dtм) | оС | (134-35)/Ln(134/35)=62,8 |
14. | Средняя температура газов | Jср | 0,5*(J’+J’’) | оС | 0,5*(270+135)=202,5 |
15. | Длина труы | L | табл. 1V-2 [4] | м | 2 |
16. | Средняя скорость газов | w | принимается 6¸12 | м/с | 11 |
17. | Секундный расход газов | Vсек | Вр*Vг*(Jср+273)/273 | м3/с | 0,836*10,011*(202+273)/273=14,24 |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
18. | Живое сечение всего экономайзера | ¦ | Vсек/wэк | м2 | 14,24/8=1,78 |
19. | Коэффициент теплопередачи | k | рис. 6-4 [4] | Вт/ (м2*оС) | 25,8 |
20. | Типовая поверхность нагрева экономайзера | Нэк | табл.1У-2 [4] | М2 | 646 |
21. | Расчетная поверхность нагрева экономайзера | Нэк | Q*Вр*103/(К*Dt) | м2 | 1241*0,816*103/(62,8*25,8)=640 |
22. | Тепловосприятие ступени по уравнению теплообмена | Qт | К*Н*Dt/(Вр*10-3) | КДж/кг | 25,8*646*62,8/(0,836*103)=1252 |
23. | Расхождение | % | (1252-1241)/1252*100=0,0882% | ||
Расчет окончен |
Таблица 1.12
Сводная таблица теплового расчета котлоагрегата КЕ-25-14с
№ | Наименование | Обозначение | Ед. изм. | Расчетное значение |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
Тепловой баланс | ||||
1. | Распологаемая теплота топлива | Qрр | КДж/Кг | 22040 |
2. | Температура уходящих газов | Jух | oC | 135 |
3. | Потеря теплоты с уходящими газами | q2 | % | 6,25 |
4. | К.П.Д. | h | % | 83,96 |
5. | Расход топлива | Bр | Кг/с | 0,836 |
Топка | ||||
1. | Температура воздуха | tв | oC | 120 |
2. | Теплота, вносимая воздухом | Qв | КДж/Кг | 346,6 |
3. | Полезное тепловыделение | Qт | КДж/Кг | 22126,4 |
4. | Температура газов на выходе | Jт | oC | 1050 |
5. | Энтальпия газов на выходе | Iт | КДж/Кг | 10458,7 |
6. | Тепловосприятие | Qт | КДж/Кг | 11202,9 |
Конвективный пучок | ||||
1. | Температура газов: на входе на выходе | J’ J’’ | oC oC | 1050 400 |
2. | Энтальпия газов: на входе на выходе | I’ I’’ | КДж/Кг КДж/Кг | 104587 3747 |
3. | Тепловосприятие поверхности нагрева | Qбкп | КДж/Кг | 7663,1 |
Воздухоподогреватель | ||||
1. | Температура газов: на входе на выходе | J’ J’’ | oC oC | 400 270 |
2. | Энтальпия газов: на входе на выходе | I’ I’’ | КДж/Кг КДж/Кг | 3747 2538 |
3. | Температура воздуха: на входе на выходе | t’в t’’в | oC oC | 30 115 |
4. | Энтальпия воздуха: на входе на выходе | КДж/Кг КДж/Кг | 227,2 869,7 | |
5. | Тепловосприятие поверхности нагрева | Qбвп | КДж/Кг | 828,7 |
Экономайзер | ||||
1. | Температура газов: на входе на выходе | J’ J’’ | oC oC | 270 135 |
2. | Энтальпия газов: на входе на выходе | I’ I’’ | КДж/Кг КДж/Кг | 2538 1320 |
3. | Тепловосприятие поверхности нагрева | Qбэк | КДж/Кг | 1241 |
Расчетная невязка теплового баланса парогенератора, КДЖ/кг
Q=Qрр*h-(Qтл+Qкп+Qэк)*(1-Q4/100)
Q = 22040*0,8396-(11202,9+7663,1+1241)*(1-5/100)=59,7
Q/Qрр = 59,7/22040*100 = 0,27% 0,5%
1.8. АЭРОДИНАМИЧЁСКИЙ РАСЧЕТ
ТЯГОДУТЬЕВОГО ТРАКТА
В условиях проектируемого объекта каждый котлоагрегат должен иметь свой дутьевой вентилятор и дымосос. Основными параметрами тягодутьевых машин являются их производительность и создаваемый напор. Дымососы и вентиляторы поставляются комплектно к котлоагрегату. Нам необходимо произвести аэродинамический расчет тягодутьевого тракта и определиться: достаточно ли будет рабочих давлений вентилятора и дымососа для преодаления аэродинамических сопротивлении тракта.
В этом расчете определяются также сечения воздуховодов и газоходов. Аксонометрические схемы дутьевого тракта и тракта для удаления продуктов сгорания представлены на рис. 1.3 и рис. 1.4.
Схема дутьевого тракта
Рис. 1.3.
1-вентилятор, 2-воздухозаборник, 3-воздухоподогреватель, 4-зоны дутья
Схема тракта для продуктов сгорания
рис.1.4.
1-дымосос, 2-котлоагрегат, 3-воздухоподогреватель, 4-экономайзер,
5-циклон, 6-дымовая труба
1.8.1. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ
ДУТЬЕВОГО ТРАКТА
1. Действительное количество воздуха, необходимое для полного сгорания топлива, м3/с.
Vв =Vo*Вр*aт*(tв+273)/273=5,83*0,836*1,35*(115+273)/273=9,35
где Вр - расчетный расход топлива. Вр=0,836 кг/с - из теплового расчета
Vo - теоретический расход воздуха для сгорания 1кг топлива
Vo=5,83 м3/кг - из теплового расчета
aт - коэффициент избытка воздуха в топке, aт=1,35
2. Скорость воздуха по тракту, м/с
w=10 (принимаем)
3. Сечение главного тракта, м2
F=Vв/wв=9,35/10 = 0,935 ахв=0,95*0,95
4. Сечение рукавов к дутьевым зонам, м2
f ‘=f /4 =0,935/4=0,234 ахв=0,4*0,6
5. Плотность воздуха при данной температуре, кг/м3
rв=rов*273/(273+115)=1,293*273/(273+115)=0,91
6. Сумма коэффициент местных сопротивлений по тракту воздуха:
патрубок забора воздуха ¦=0,2; плавный поворот на 90°(5 шт.) ¦=0,25*5=1,25; резкий поворот на 90° ¦=l,l; поворот через короб f =2, направляющий аппарат ¦=0,1; диффузор ¦=0,1; тройник на проход - 3 шт. ¦=0,35*3=1,05
S¦=5,8
7. Потеря давления на местные сопротивления, Па
Dhме=S¦*w/2*r = 5,8*102/2*0,91=263,9
8. Сопротивление воздухоподогревателя, Па
Dhвп=400
9. Аэродинамическое сопротивление топочного оборудования, Па
Dhто=500
10. Полное аэродинамическое сопротивление воздушного тракта, Па
Dhв=Dhме+Dhвп+Dhто=263,9+400+500=1163,9
11. Производительность вентилятора, м3/с (м3/ч)
Qв=1,1*Vв=1,1*9,35=10,285 (37026) кг/с (м3/ч)
12. Полный напор вентилятора, Па
Нв=1,2*Dhв=1,2*1163,9=1396,68
13. Тип и маркировка вентилятора выбирается из табл. 1.4.1 [3]. Принимаем дутьевой вентилятор ВДН-12,5 с характеристиками: производительность 39,10 тыс. м3/ч; полное давление 5,32 кПа, максимальный К.П.Д. 83%, мощность электродвигателя А02-92-4
N=100 кВт.
1.8.2. АЭРОДИНАМИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ
ТРАКТА ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ
1. Действительное количесгво продуктов сгорания, м3/с
Vr=Vп*Вр=l0,0ll*0,836=8,37
где Vп - суммарный объем продуктов сгорания 1кг топлива = 10,011м3/кг(табл.1.7)
2. Температура продуктов сгорания за экономайзером, oC
Jух=135 oC (табл.1.10)
3. Объем продуктов сгорания перед дымососом, м3/с
Vдг= Vг *(273+Jух)/273=8,37*(273+135)/273=12,51
4. Плотность пропуктов сгорания при соответствующих температурах, кг/м3
r=273/(273+Ji)
- перед дымососом rд=1,34*273/(273+132)=0,897
- перед дымовой трубой rдт=1,34*273/(273+132)=0,903
5. Средняя скорость продуктов сгорания по тракту, м/с
w= 10 (принимается)
6. Сечение газоходов, м2
F=12,51/10=1,25 ахв=1,1*1,1
7. Сумма коэффициентов местных сопротивлений:
- плавный поворот на 90°(2 шт.) ¦=7*0,25=1,75; поворот на 90° через короб ¦=2; направляющий аппарат ¦=0,1; диффузор ¦=0,1; поворот на 135°(3шт.) ¦=3*1,5=4,5; тройник на проход ¦=0,35; выход в дымовую трубу ¦=1,1
S¦ =9.9
8. Потери напора в местных сопротивлениях, Па
Dhме=S¦*w/2*r=9,9*102/2*0.9 =445,5
9. Высота дымовой трубы, м
H=8О
10. Скорость газов в дымовой трубе, м/с
wд=16
11. Внутренний диаметр устья трубы, м
dу=SQRT(12,51*2*4/(3,14*16))=2
12. Диаметр основания трубы, м
dосн=dу+0,02*Hтр=2+0,02*80=3,6
13. Средний диаметр трубы, м
dср=dу+dосн=(2+3,6)/2=2,8
14. Потеря напора на трение в дымовой трубе, Пa
Dhтр=¦*H/dср*w2/2*r=0,02*80/2,80*162/2*0,903=92,47
15. Сопротивление котлоагрегата, Па
Dhк=1227
16. Самотяга в дымовой трубе, Па
Dhсам=H*(rв-rг)*g=80(l,16-0,903)*9,8l=20l,7
17. Полное аэродинэмическое сопротивление тракта продуктов сгорания, Па
Dh=Dhмс+Dhтр+Dhк-Dhсам=445,5+92, 47+1227-201,7=1563,27
18. Расчетная производительность дымососа, м3/с (М3/2)
Qд=1,1*Vгд=1,1*12,51=13,81 (49702)
19. Расчетный напор дымососа, Па
Hд=l,2*Dh=1,2*1563,27=1876
20. Тип и маркировка дымососа выбирается по табл. 14.4 [3]. Принимаем к установке дымосос ДН-15 с характеристиками: производительность 50 тыс. м3/ч; полное давление 2,26 кПа; максимальный К.П.Д. 82%; мощность электродвигателя А02-92-6 N= 75 кВт.
СПЕЦЧАСТЬ
РАЗРАБОТКА БЛОЧНОЙ СИСТЕМЫ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ
В связи с реконструкцией котельной, которая заключается в переводе паровых котлоагрегатов КЕ-25 с производственного назначения на отопительно-производственное назначение, водогрейные котлы ТВГ-3 консервируются, а для получения тепловой энергии на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение административно-бытовых зданий шахтоуправлеия и жилых домов поселка шахты «Кочегарка» в специальной части дипломного проекта разрабатывается блочная система подогревателей сетевой воды на отопление и подогревателей горячего водоснабжения, состаящая из пароводяных и водоводяных теплообменников.
Надежность работы поверхностей нагрева котельных агрегатов и систем теплоснабжения зависит от качества питательной и подпиточной воды.
Основной задачей подготовки воды в котельных является борьба с коррозией и накипью. Коррозия поверхностей нагрева котлов подогревателей и трубопроводов тепловых сетей вызывается кислородом и углекислотой, которые проникают в систему вместе с питательной и подпиточной водой.
Качество питательной воды для паровых водотрубных котлов с рабочим давлением 1,4МПа в соответствии с нормативными документами должно быть следующим:
- общая жесткость 0,02мг.экв/л,
- растворенный кислород 0,03мг/л,
- свободная углекислота - отсутствие.
При выборе схем обработки воды и при эксплуатации паровых котлов качество котловой (продувочной) воды нормируют по общему солесодержанию (сухому остатку): величина его обуславливается конструкцией сепарационных устройств, которыми оборудован котел, и устанавливается заводом изготовителем. Солесодержание котловой воды для котлов КЕ-25-14с не должно превышать 3000 мг/л.
2. 1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ВОДОСНАБЖЕНИЯ
Источником водоснабжения котельной служит канал Северский Донец-Донбасс. Вода поступает в котельную с t=5°С в зимний период.
Исходная вода имеет следующий состав, который представлен в таблице 2.1.
Таблица 2.1.
Анализ исходной воды
Обозна | Единица измерения | |||
№ | Наименование | чение | мг.экв/л | мг/л |
1. | Сухой остаток | Cв | - | 1017 |
2. | Жесткость общая | Жо | 8,6 | - |
3. | Жесткость карбонатная | Жк | 4,0 | - |
4. 5. 6. | Катионы: кальций магний натрий | Ca2+ Mg2+ Na+ | 4,8 3,8 1,16 | 96,2 46,2 32,6 |
7. | Сумма катионов | Кат | 9,76 | 175 |
8. 9. 10. | Анионы: хлориды сульфаты бикарбонаты | Cl SO42- HCO3- | - - - | 124 390 - |
11. | Сумма анионов | АН | - | - |
12. | Pн=7,5 |
2.2. ВЫБОР СХЕМЫ ПРИГОТОВЛЕНИЯ ВОДЫ
Выбор схемы обработки воды для паровых котлов проводится по трем основным показателям:
- величине продувки котлов;
- относительной щелочности котловой воды;
- по содержанию углекислоты в паре.
Сначала проверяется, допустима ли наиболее простая схема обработки воды натрий катионирования по этим показателям.
Продувка котлов по сухому остатку, % определяется по формуле
Рп=(Сх*Пк*100)/(Ск.в*x*Пк)=1072*0,123/(3000-1072*0,123)*100=4,6%
где Сx - сухой остаток химически очищенной воды, мг/л,
Cx=Св+2,96Н-10,84Н=1017+2,96*4,8+10,84*3,8=1072 мг/л
Пк - суммарные потери пара; в долях паропроизводительности котельной
Ск.в - сухой остаток котловой воды, принимается по данным завода изготовителя котлов
Относительная щелочность котловой воды равна относительной щелочности химически обработанной воды, %, определяется по формуле
Щ’=40*Жк*100=40*4*100/1072=14,9% < 20%
где 40 - эквивалент Щ мг/л
Щi- щелочность химически обработанной воды, мг.экв/л, принимается для метода Na -катионирования, равной щелочности исходной воды (карбонатной жесткости).
Количество углекислоты в паре определяется по формуле:
Суг=22*Жк*a0*(a'-a")=22*4,0*0,19(0,4+0,7)=18,39 мг/л
18,39мг/л < 20мг