Рисунок10 – расчетная схема аппарата
Отношение H/D = 32/2,0 = 16 > 15, следовательно, расчетная схема принимается в виде консольного стержня с жесткой заделкой. Условно разбиваем по высоте аппарат на 4 участка по 8 метров, вес участка принимается сосредоточенным в середине участка.
Период свободных колебаний:
,[8 c.2]
где Е – модуль продольной упругости Е = 2·105МПа
I – экваториальный момент инерции площади сечения верхней части корпуса аппарата относительно центральной оси (м4)
= 3,14/64·[(2+2·0,18)4 – 24] = 0,74 м4
Тогда
Т = 1,8·32·(7,1·106·32/9,81·2·1011·0,74)0,5 = 1 с-1
Величина сейсмической силы в середине i-го участка.
При Н/D > 15
где Кс = 0,05 – сейсмический коэффициент при 8 балах [2 c.693];
β = 0,55 - коэффициент динамичности;
Gi – сила тяжести i-го участка.
Принимаем, что масса аппарата распределена по высоте равномерно, тогда
Gi = 7,10/4 = 1,78 МН
Предварительно рассчитываем суммы
∑Gix2i = 1,78(4,02+12,02+20,02+28,02) = 2393 МН·м2
∑Gix4i = 1,78(4,04+12,04+20,04+28,04) = 1,41·106 МН·м 4
Сейсмическая сила в середине каждого участка
|
|
Р1 = 0,05·0,55·1,78·28,02·2393/1,41·106 = 0,0648 МН
Р2 = 0,05·0,55·1,78·20,02·2393/1,41·106 = 0,0330 МН
Р3 = 0,05·0,55·1,78·12,02·2393/1,41·106 = 0,0118 МН
Р4 = 0,05·0,55·1,78·4,02·2393/1,41·106 = 0,0014 МН
Расчетный изгибающий момент в нижнем сечении опоры аппарата от сейсмической нагрузки при учете первой формы колебаний
= 0,0648·28,0+0,0330·20,0+0,0118·12,0+0,0014·4,0 = 2,616 МН·м
Расчетный изгибающий момент в том же сечении опоры с учетом влияния высших форм колебаний
Мс1 = 1,25Мс = 1,25·2,616 = 3,270 МН·м
Условие устойчивости:
, [8 c.2]
где N – суммарная осевая нагрузка
,
где к – коэффициент, учитывающий вес внутренних устройств
γ – удельный вес материала
N = 0,804 МН
[8 c.7]
где - эмпирический коэффициент
= 1/1+15,3[215·106/2·1011(2/0,18-0,001)]2 = 1,53
[М] = 0,785·1,53·145·106·22·(0,18-0,001) = 125,2 МПа
N = 3,14·2·(1,18 – 0,001) ·1·145·106 = 163 МН
0,804/163 + 3,27/125,5 = 0,03
0,03‹1 – условие выполняется.